PDF《铸铁件冒口设计手册》

铸铁件冒口设计手册 诸葛胜 福士科铸造材料(中国)有限公司 铸铁冒口设计手册

一、概述 冒口是一个个储存金属液的空腔.

其主要作用是在铸件成形过程中提供由于体积 变化所需要补偿的金属液,以防止在铸件中出现的收缩类型缺陷(如图

1 和图

2 所示),而这些需要补偿的体积变化可能有: 图1各种缩孔 图2缩孔生产图 a)和冒口的补缩图 b) 1―一次缩孔 2―二次缩孔 3―缩松 1―缩孔 2―型腔胀大 3―铸件(虚线以内) 4―显微缩松 5―缩陷(缩凹,外缩孔) (1)铸型的胀大 (2)金属的液态收缩 (3)金属的凝固收缩 补偿这些体积变化所需要的金属液量随着铸型和金属种类的不同而异.此外,冒 口还有排气及浮渣和非金属夹杂物的作用.铸件制成后,冒口部分(残留在铸件上的 凸块)将从铸件上除去.由此,在保证铸件质量要求的前提下,冒口应尽可能的小 些,以节省金属液,提高铸件成品率. 由此冒口的补缩效率越高,冒口将越小,铸件成品率越高、越经济.FOSECO 公 司的发热保温冒口具有高达 35%的补缩效率;

因而,具有极高的成品率和极其优越的 经济性.在金属炉料价格飞涨的情况下,其优越性显得尤其突出.另外,高品质发热 保温冒口,及其稳定可靠的产品质量是获得高品质铸件的重要手段和可靠的质量保 证.

二、铸铁的特点 铸钢和铸铁都是铁碳合金,它们在凝固收缩过程中有共同之处)如凝固前期均析 出初生奥氏体树枝晶,都存在着液态、凝固态和固态下的收缩),但也有不同的特 点.其根本不同之处是铸铁在凝固后期有 奥氏体+石墨 的共晶转变,析出石墨而发 生体积膨胀,从而可部分地或全部抵消凝固前期所发生的体积收缩,即,具备有 自 补缩的能力 .因此在铸型刚性足够大时,铸铁件可以不设冒口或采用较小的冒口进 行补缩. 灰铸铁在共晶转变过程中析出石墨,并在与枝晶间的液体直接接触的尖端优先长 大,其石墨长大时所产生的体积膨胀直接作用在晶间液体上,进行 自补缩 .对于 一般低牌号的灰铁铸件,因碳硅含量高,石墨化比较完全,其体积膨胀量足以补偿凝 固时的体收缩,故不需要设置冒口,只放排气口.但对高牌号的灰铸铁件,因碳、硅 含量较低,石墨化不完全,其产生的体积膨胀量不足以补偿铸件的液态和凝固体收 缩,此时必须要设置冒口. 球墨铸铁在共晶转变时石墨的析出同样会产生体积膨胀,但是它产生缩松的倾向 性却比灰铸铁大得多.因为球墨铸铁共晶团的石墨核心是在奥氏体包围下长大的,石 墨球长大时所产生的体积膨胀要通过奥氏体的膨胀来发生作用,这个膨胀只有一小部 分被传递到枝晶间的液体上,而大部分却是作用在相邻的共晶团或初生奥氏体骨架 上,正因为如此,导致了球墨铸铁产生缩前膨胀的倾向比灰铸铁大得多.另外,球墨 铸铁呈 糊状凝固 ,在整个凝固期间它的外壳的坚实程度远远比不上灰铸铁,如果 铸型刚性不够,会使石墨化产生的体积膨胀的大部了分消耗于外壳膨胀,结果枝晶间 或共晶团之间的内部液体的液态收缩和凝固收缩得不到补偿;

同时由于球墨铸铁凝固 时析出的石墨共晶团细而多,即使使用冒田进行补缩,当冒口效率不高,保持液态时 间不够长或压力不够大时,效果常不理想.因此设计球墨铸铁件冒口比灰铸铁件更具 有重要的意义.

三、模数计算:

(一)模数的概念 在铸件材质、铸型性质和浇注条件确定之后,铸件的凝固时间主要决定于铸件的 结构形状和尺寸.而千差万别的铸件形体,对凝固时间的影响主要表现在铸件的体积 和表面积的关系上.铸件体积愈大,则金属液愈多,它所包含的热量也愈多,凝固时 间就长.铸件体积相等,液体金属的重量及所含的热量就相等,如果铸件的结构不一 样,则散热表面积就不相等.显然,表面积愈大,散热就愈快,凝固时间愈短;

反之,表面积愈小,凝固时间就愈长. 为了反映铸件体积和表面积对凝固时间的影响,引用了模数的概念,其数学表达 式为: ) ( ( 厘米 冷却表面积 体积 模数 ) A( ) V( ) M = (1) 用各种形状、重量和用途不相同的铸钢件进行试验发现,不管铸件形状如何,只 要它们的模数相等,其凝固时间就相等或相近.铸件的模数和凝固时间τ之间的关系 服从平方根定律

2 kM = τ (2) 式中 k――凝固系数,与铸件金属、铸型的热物理性能、铸件形状、浇注温度等 有关.

(二)模数法计算冒口的原理 为了实现补缩,冒口与铸件上被补缩部位之间必须存在补缩通道,同时它必须满 足下面两个基本条件: 1.冒口凝固时间应大于,至少等于铸件(或铸件被补缩部分)的凝固时间. 即 τ冒 ≥τ件或22件件冒冒MkMk≥式中 τ冒、τ件――分别为冒口和铸件(或铸件被补缩部分)的凝固时间 M冒、M件――分别为冒口和铸件(或铸件被补缩部分)的模数 K冒、K件――分别为冒口和铸件的凝固系数,当用普通冒口时,k冒≈k件 由此得 M冒≥M件(3) 实际上计算冒口时并不需要计算冒口和铸件的绝对凝固时间,而只要求出它们的 模数,就可知相对凝固时间的长短.当满足 M冒≥M件时,冒口就比铸件凝固晚.

(三)铸件模数的计算 任何复杂的铸件,均可看成是由许多简单的几何体(板、杆、圆柱体等)组合而 成.只要掌握一些简单几何体、组合体的模数计算公式,就不必用繁琐的公式去计算 铸件的体积和表面积.简单几何体的模数计算公式如下图所示:

(四)模数放大系数 采用福士科的保温发热冒口套 的目的是减慢冒口表面的散热速 度,甚至是加热冒口套内的金属 液.这样,通过改善冒口的散热条 件,提高冒口的补缩效率,减小冒 口的尺寸. 如前所述,冒口的凝固时间可 表示为:

2 F F kM = τ (4) 式中,常数 k 可分成两部分: 围住整个冒口的铸型材料的热 学性能;

冒口内金属的性能. 因此,k 可还原为其两个组成 单元的物理性能参数的乘积,即:

2 cf k = (5) 图3基本几何体的模数计算 式中 C――常数,取决于所铸造金属的性能;

f2 ――常数,取决于铸型材料性能. 常数f2 表示为平方形式,仅仅是为了数学上的方便. 因此式(4)可改写成: (

2 f f fM C = τ ) (6) 式(6)中fMf 称为视在模数,f称为围住冒口全部表面积的铸型材料的模数扩大系 数MEF. MEF 提供了评价和比较不同冒口套的手段,冒口套应设计成具有最大的 MEF,并 且要具有获得合格铸件所需的其它一切要求.铸造工作者通常并不关心这个系数的绝 对值,而是将砂型冒口的值设定为1,把它作为评价各种冒口套材料的基础.FOSECO 的Kalminex 系列的冒口套的 MEF 高达 1.4 以上,也就是说 FOSECO 的保 温发热冒口套与其它冒口相比较有相当长的凝固时间,能保证冒口迟于铸件凝固,充 分发挥冒口之补缩功能.比其它种类的冒口更有利于获得致密铸件.

(五)冒口模数的计算 一般来说,铸造工作者确定冒口尺寸的目的,并不是想要计算冒口和铸件的绝对 凝固时间,而只是希望冒口的凝固时间比铸件的凝固时间长出很长的一段时间,因此 在计算得到铸件截面的模数后,相应冒口模数应比铸件截面模数放大一定倍数,通常 对于各种合金材料,此放大倍数为 1.2 倍, 即: c f M M

2 .

1 = 但对于铸铁,由于在凝固期间存在着石墨相的膨胀,所以可显著减少安全系数. 但不不同成分的铸铁、不同的浇注温度下,石墨的膨胀量是不同的,因此对冒口模数 的放大系数也存在着差别. 在这类合金的凝固过程中发生的石墨膨胀,意味着灰铸铁和球墨铸铁件在存在有 液体金属的全过程中并不是始终处于收缩的.收缩时间(ST) 仅占全部凝固时间的一 部分.这部分时间表示成总凝固时间的百分数,可由如下 VDG 图的中图和左图确定. 该图的使用方法如下: 用已知的含碳量,沿平行于碳线的方向移动到与相应的(Si+P)含量相交的点 A;

画一条铅垂线使之与铸件模数线相交于点 B;

由B点向左引一条水平线,与表示 铸铁在型中估计温度的线相交于 D;

读出收缩时间(ST)占总凝固时间的百分数. 图4VDG 数据表 有效冒口模数由下式确定:

100 /

2 .

1 ST M M c f * = 由上式确定冒口的模数,然后查福士科保温发热冒口 Datasheet(见附录)选定冒 口.

四、补缩液量校核 上述计算所获得的冒口尺寸符合冒口模数的要求,但它并不总是能满足对铸件截 面总的补缩金属量的需要.对此要自始至终进行验算,如果发现冒口所含的补缩金属 量不足,则必须加大冒口的尺寸.一般情况下,同时增大冒口直径和高度. 在考虑冒口的补缩液量时,下列数据是必须要考虑的: (1)满足模数要求的冒口所能提供的补缩金属的百分数(η%),即补缩效率. 一般情况下,其值为: 福士科冒口套:33~35% 普通砂冒口:6~8% (2)被铸合金的收缩率,由上图中的右图确定,由B点画一条水平线与型内金属 温度线相交(该温度须由浇注温度来估算,通常低于浇注温度 50℃).大水平轴上读 出表示成百分率的膨胀率或收缩率(ζ).由此应用下面公式,可以计算出补缩该截 面铸件所需的冒口重量.

1 ? = ? η c f W W 其中:Wf:冒口重量 Wc:所需补缩区域的铸件重量 η:冒口补缩效率(福士科冒口取 33%) ζ:金属液的体收缩率 如果实际选用冒口重量大于所需值,则补缩液量足够,否则,需要进一步放大冒 口.

五、有效补缩距离

1、灰铸铁件的有效补缩距离 铸铁的共晶度不同,其凝固方式也不同.一般亚共晶灰铸铁属于中间凝固方式, 而共晶灰铸铁则接近于层状凝固方式.灰铸铁凝固时石墨化膨胀可以抵消一部分或全 部凝固时的体收缩,因此,冒口要用来补给液态收缩.

2、球墨铸铁件冒口的有效补缩距离 球墨铸铁一般呈 糊状凝固 ,冒口的补缩通道会较早地受到析出的共晶团或共 晶集团的阻碍,这不利于铸件的补缩,容易出现缩松.因而,球墨铸铁冒口的有效补 缩距离较灰铸铁小. 对于冒口的有效补缩距离,我们通常将冒口的补缩区域分为冒口区 FD,末端区 EZ,冷铁影响区 C,对于不同的板件或杆件,可表示为如下形式: 板件: 杆件: 这有效补缩距离 FOSECO 国际公司使用成分为:C.E.=4.3%,在砂型 B 型硬度为

90 度的粘土砂型中进行测定: 灰铸件 杆件 (宽度 = 厚度) 厚度 t (cm) FD+ EZ FD+ EZ+ C1 FD FD+ C2

1 27

30 24

27 2

53 76

47 53

3 71

80 63

71 4

79 90

67 79

5 81

96 67

81 6

89 106

71 89

7 103

123 83

103 8

119 141

96 119

9 133

159 107

133 10

149 177

120 149

11 163

194 131

163 12

177 211

143 177 板件(宽度=5 倍厚度) 厚度 t (cm) FD+ EZ FD+ EZ+ C1 FD FD+ C2

1 27

30 24

27 2

44 50

39 44

3 49

57 40

49 4

59 70

47 59

5 74

89 60

74 6

89 106

71 89

7 103

123 83

103 8

119 141

96 119

9 133

159 107

133 10

149 177

120 149

11 163

194 131

163 12

177 211

143 177 如果碳当量降低至 3.0~3.2,建议将冒口区 FD 减小 30%. 球墨铸铁 杆件(宽度=厚度) 厚度 t (cm) FD+ EZ FD+ EZ+ C1 FD FD+ C2

1 19

21 17

19 2

37 41

33 37

3 50

56 44

50 4

55 63

47 55

5 57

67 47

57 6

62 74

50 62

7 72

86 58

72 8

83 99

67 83

9 93

111 75

93 10

104 124

84 104

11 114

136 92

114 12

124 148

100 124 板件(宽度=5 倍厚度) 厚度 t (cm) FD+ EZ FD+ EZ+ C1 FD FD+ C2

1 19

21 17

19 2

31 35

27 31

3 34

40 28

34 4

41 49

33 41

5 52

62 42

52 6

62 74

50 62

7 72

86 58

72 8

83 99

67 83

9 93

111 75

93 10

104 124

84 104

11 114

136 92

114 12

124 148

100 124 如果碳当量降低至 3.6 以下,建议................