编辑: Mckel0ve | 2015-04-13 |
2 1
0 0
4 7 ) 江苏省南京市南京化学工业园区园区西路1
1 1号扬子石化炼油改造 项目管理部.
电话:
0 2
5 -
5 8
5 6
7 2
8 9.E - m a i l : z h a n g h c h . y z s h@s i n o p e c . c o m 分离.装置以直馏柴油、 焦化柴油及催化柴油为原 料生产优质的城市车用柴油, 同时副产少量粗石脑 油作为乙烯裂解原料. 1.
2 装置能耗分析 装置设计 能耗18.
1 8k g 标油/ t , 根据中石化《炼油厂能量消耗计算与评价方法》 中的规定值, 柴 油加氢装置标准能耗为6
2 8. 0M J / t , 即1 5k g标油/ t [ 2] , 差距较大, 因此降低能耗是提高装置运行水平 的重要任务.图1为柴油加氢精制装置设计能耗分 解百分比, 从图中可以看出, 设计能耗中燃料气消耗 占4 0. 1%, 电耗占3 1.
7 8%, 蒸汽消耗占2 6.
0 3%, 合 计占总能耗的
9 7.
9 1%.可见, 降低装置能耗的重 点是减少燃料气和蒸汽消耗, 节约电能. 1. 2.
1 燃料气消耗分析 装置燃料气消耗主要为加氢反应提供热量, 以 确保脱硫、 脱氮效果.影响加热炉燃料气用量的主 要因素是加热炉负荷及热效率, 因此需从优化换热、 利用低温热量等方面提高反应炉入口温度以降低其 进出口温差, 从而实现降低燃料气消耗的目的.反 应炉F
5 4
1 0 1设计热负荷为1 1.
6 3MW, 燃料气设计 消耗量为1.
0 4t / h.加氢反应炉开停工热负荷高, 日常运行 负荷低, 正常运行时一般仅需点30% ~
5 0%的火嘴, 因此在加热炉的日常操作过程中, 经常 出现因炉子燃烧状况差或燃料气燃烧不完全导致反 应炉热效率低下的情况, 需要采取相应的措施提高 反应炉热效率, 减少燃料气消耗. 1. 2.
2 电能消耗分析 装置主要用电设备为新氢压缩机、 泵和空冷器 等.日常生产操作过程中对非变频机泵及空冷器可 采取的节电措施非常有限, 需要一定的投资以增加 节电设备, 如新氢压缩机增加无极变速系统, 对大泵 进行负荷核算以确定是否需要上变频或叶轮切割等 措施.装置新氢压缩机设计负荷为12
2 0kW( 占设 计电 耗的39. 8%) , 设计新氢流量185
0 0 m3 / h (
1 0 1.
3 2 5k P a ,
0 ℃ 下, 下同) , 日常运行新氢用量90
0 0~1
20 0 0m3 / h, 具有较大的节电潜力. 1. 2.
3 蒸汽消耗分析 装置的蒸汽消耗主要是循环氢压缩机使用3.
5 MP a蒸汽, 汽提塔及伴热使用1. 0MP a蒸汽.循环 氢压缩机用蒸汽作为机组驱动能源, 设计消耗量为
2 4.
9 8t / h, 可通过合理控制氢油比, 按3
0 0 m3 / m3 进行卡边控制, 尽量降低循环氢压缩机转速, 减少 3. 5MP a蒸汽的消耗.蒸汽为汽提塔提供热量并 降低油气分压, 设计消耗量为5t / h, 在精制柴油和 石脑油分离较好的情况下可逐步降低汽提蒸汽的用 量.此外, 应注意节约伴热及服务站用蒸汽[
3 ] .
2 装置节能降耗措施 2.
1 优化换热流程 装置低分油依次与精制柴油、 反应产物换热后 进入汽提塔 C
5 4
2 0 1, 根据柴油和石脑油的分离情 况, 汽提塔进料温度一般控制在2
2 0℃左右, 经常需 要加大换热旁路 T I C
5 4
1 0 9开度, 让部分低分油不 经过换热, 以达到控制汽提塔进料温度的要求, 因此 产品柴油得不到充分换热就去空冷器冷却, 增加了 装置的能耗.
2 0
0 6 年, 对换热流程进行优化, 使控制阀TIC54109可以单独调节高压换热器 E