PDF《一一一 一》

2 0 5双相不锈钢连铸坯在热轧温度 区 间的魏 氏组 织形貌的两 相结构如图4所示,在组 织 中奥 氏体 由高 温铁素体晶界 和晶内某些特 定 晶面 方 向析 出,构成了组 织 中的框 架,且奥氏体 较铁 素体硬度高,因此 奥 氏体 相是在变形过程中抵抗变形进一步进行的主要阻力,这一特点增加 了该 钢 种热 轧变 形沿 厚度 方 向向 中心传 递 的难度 , 导致 了厚度 方 向应 变 的不均 匀分 配.变形量 较小 时 变形 局 限在轧 件表面而 不易 向芯部传 递,仅破坏 了表 层的两相 框架结构.由 于奥氏体 的框 架结 构在此处被破坏,铁素体相因硬度较低 而使 其 连续 性在此处增强,故随后的变形容易在此 处 进行 .而 中心部位 奥 氏体 的框 架 依然 存在,不利于后续道次变形向中心 部位的推进.当变 形量 较 大时 , 变形传递到芯部 并且轧件中心 处的金属流动较表面剧烈,表面处的金属反而由于过大轧制力带来较大的表面摩擦力,阻止了金属的流 动,从而显 示 出较小 的改变 , 随后 进行 的变 形更容易在轧件的中心处进行.工业 生产

2 2

0 5双相不 锈钢 热轧 卷板 时,其道 次压 下量 的设 定 大多 低于30,其道次变形量 处 于本 文实 验得 到 的产 生表面变 形的阶段 , 经多道次轧 制后 使表 面 附近 与轧件 中心处 的变 形严 重不 均 .为 了验证 以上 分析,本文在 实验 室条 件下 , 对2205双相不 锈 钢进行 了 9道 次轧制,其道次压 下 率均 在25左右,对轧后轧件沿纵向轴线取样,其纵切 面 的不 同位置处 的金 相组织如图6所 示.可以看 到,在每道次压下率都小于30的情况下,轧件的表层 和 中心 部位 的金 相组 织相 差较 大,表层组 织呈明显 的纤维 状并 沿轧向排 布.此外,将两块 尺寸相 同连铸 坯,经加热 和保 温后,在1100℃进行不同工 艺的轧制:一块进行道次压 下量 大于3O%的 2道 次轧 制;

另一块进 行道次压下 量小于3O的4道 次轧制.两 种不同工艺轧制 后 轧件 不 同位置 的金 相组 织如图7所示 . 由图 7可见 ,

2 2

0 5双 相不 锈钢连铸坯在 热轧开轧前 几 道次适 当加大 道次 压下 量可 以更 为有 效地破坏 奥 氏体相 的框 架结 构,细化 奥 氏体 组织 , 进而提高 变形 的均 匀性.因此 , 工业生产 时热 轧粗轧开轧阶段道次压下量应大于30.・4・轧钢2009年1O月出版 a ) b ) 图6试验室9道 次 热轧 试样表层和中心 组织对比a)表层.b)中心 a ) b ) c ) d ) 图7不同工艺条件 下试 样金相组织对比a)2道次轧后表层组织. b ) 2道次轧后中心组织 ;

c ) 4道次轧后表层组 织;

d ) 4道次轧后中心组织

3 .

2 2

2 0 5双 相不锈 钢热 轧裂 纹现象讨 论2205双 相不锈钢连 铸坯料在热连轧过 程中容易产 生较 为明显 的边裂 和沿轧 件表 面纵 向断续 分布表 裂现 象 .工业 生产2205双 相不锈钢 热轧卷板 时,其道次压下量的设定大多低于309/6,道次变 形量 处于本 文实 验得 到的产 生表面 变形 的阶 段,厚度方 向变 形 不均 会助长乃 至 诱发 裂纹的产生.当轧制仅 使轧件产 生表面变形 时,在轧件 的 表面层 会产生 附加的拉 应力,经随后 多道次轧制 后上下 表面处 承担了更 多的变形 量,表面附加 拉应力也相 应增 加 .当表 面附........