PDF《改善再热机组 ABC 系统动态性能的措施》

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( 的仿真特性 如图 - 所示* 此时机组动态超速的第一峰 ./0 #

12 +!% , 虽然不大, 但第二峰 ./0

3 +,% , 这是不能 接受的* 当!#+,% 时用本建议措施, 其仿真特性如 图$所示, 动态机组超速 ./0 #

12 !,% , 不存在第二 峰的问题* 图 投入 &

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( 仿真特性 图 建议方法仿真特性 由上面的讨论可知, 本措施可以在大大提高系 统不等率的条件下有效地降低动态超速, 且维持静 偏差为 ,,

一般的 &

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( 是做不到这一点的* 建议措施 大大提高系统不等率的办法, 有效地改善系统稳定 性, 不但方便而且经济* +* ! 系统稳定性的改进 提高系统稳定性的方法很多, 但最佳的措施是 提高系统不等率* 由于动态超速的制约, 系统不等率 一般在 -%

4 5% 之间, 不能太大* 为了增加空载稳 定性, 常采用各种措施以提高空载时的局部不等率* 本措施可以在显著提高系统不等率的条件下有效地 降低动态超速, 并维持空载运行的静偏差为 ,,

因而 为根本改善液压控制系统的稳定性提供了有力的手 段, 同时对本措施的采用并不能排斥局部不等率的 应用, 它们之间仍然是可以协调的* 在新的条件下, 空载时的局部不等率有可能增大到 +$% 以上* 某再热机组空载的总体评价图如图

5 所示* 其 中曲线 + 对应于主回路, 曲线 ! 对应于高压前向回 路, 曲线 ) 对应于高压内回路, 曲线 - 对应于高压反 馈回路, 曲线 $ 对应于中压前向回路, 曲线

5 对应于 中压内回路, 曲线

1 对应于中压反馈回路* 全部中压 回路的曲线均用虚线表示* 在同样条件下系统不等 率由 ! # $% 提高到 ! # +,% 时, 机组空载的总体评 价如图

1 所示* 图5 时空载总体评价图 图1 时空载总体评价图 由图

5 和图

1 比较可以看出, 不等率提高后系 统的稳定性大大提高, 非线性因素引起的极限环振 荡将明显减少 (若考虑局部不等率的影响, 稳定性 ・

6 $ ・ 应 用 科 技 第)! 卷 万方数据 将更好) ! ! #$ 推迟抗燃油的采用 抗燃油虽然有 抗燃 的优点, 但也带来了一系 列问题! 因此若用普通透平油能满足安全的需要, 推 迟抗燃油的采用是合适的! 随着机组功率的增大和 参数的提高, 液压执行机构的尺寸逐渐增大, 快速性 降低, 不仅降低了机组的稳定性, 而且导致甩负荷时 动态超速增加, 危及机组的安全! 实验已经表明, 随 着机组功率的增大, 液压系统的压力也在升高, 引发 火灾的危险性也在增大, 采用抗燃油是一种必然的 趋势! 但当本建议措施被采用时, 因同步跟踪器的配 合, 即使油动机时间有所增加, 系统快速性降低, 仍 然有可能维持系统有较好的动态性能, 因而可能推 迟抗燃油的采用! 譬如某再热机组的系统不等率 ! % &

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时, 即使高、 中压油动机时间均增大 (&

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, 机 组甩负荷时的动态超速 仍基本满足 要求, 其仿真特性如图 , 所示! 此时机组的空载稳定 性也可从其总体评价图 . 中看出, 仍优于图 /! 图,$ 油动机时间增大 ('

仿真特性 图.$ 油动机时间增 (&

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时空载总体评价图 ! 0$ 随负荷后的特殊情况 随负荷后过滤的供气压力一般略有升高, 降低 了机组空载运行的稳定性, 系统若无足够的稳定性 余量, 机组将出现转速波动! 如前所述, 一般采用较 大的空载局部不等率来提高这种稳定性余量! 但是, 如果在甩负荷时机炉工作不协调, 特别是旁路系统 工作不协调, 锅炉的供气压力降明显升高, 尤其是中 压调门前的再热压力可高达空载稳定值的 # 倍以 上, 严重地破坏了系统的稳定工作! 即使在正常空载 工况能稳定工作的系统, 在此特殊情况下也难于稳 定工作! 可见, 机炉的不协调, 特别是旁路系统的不 协调将增加控制系统的负担, 要求更高的动态系统 性能! 根据甩负荷后再热压力可高达空载稳定性的 # 倍以上这一特殊情况, 对系统稳定性作以下 # 种 分析! # 个方案的空载总体评价图均汇总在图 &