编辑: kr9梯 | 2019-03-09 |
f c 的条件阈值时, 热点温度会剧烈 上升, 反之由于热传导的冷却效应, 温度下降或不再继续上升而使炸药无法起爆. 在最开始时由于温度较低, 温度梯度较小, 热传导效应即(
4 ) 式中最后一项可以忽略, 时间到达温度 开始剧烈上升的临界值时, 热传导的冷却效应才起较大作用[ 6] , 故在临界时间前(
4 ) 式可化为 ? θ ? η =K +δ e x p ( θ ) (
5 ) 将(
5 ) 式对时间积分可得 ∫ θ c
0 e x p ( -θ ) d θ= δ c ∫ λ c
0 d λ+K ∫ λ c
0 e x p ( -θ ) d λ (
6 ) 下标 c 表示各物理量在临界点的值, 由于温度到达临界值后, 理想条件下可以瞬间上升到无穷大, 故(6)式左边可化为 ∫ θ c
0 e x p ( -θ ) d θ≈ ∫ ?
0 e x p ( -θ ) d θ=1 (
7 )
2 -
2 0
2 5
3 0 高压物理学报第3 2卷第3期 同时(
6 ) 式中右边第二项自然常数e的负θ( λ) 次指数项积分存在上限, 因此由积分中值定理, 可将 该项表示为某平均系数的乘积形式 ∫ λ c
0 e x p ( -θ ) d λ=W - λ c (
8 ) 式中: W - 的大小由温升的剧烈程度决定, 此时(
6 ) 式可化简为 1= δ c λ c +KW - λ c (
9 ) 可得临界时间 λ c =
1 δ c +KW - (
1 0 ) 由此可知, 热点到达剧烈温升的临界时间存在, 并由化学反应和黏塑性做功两部分共同决定.
2 模型建立与数值求解 冲击波在通过炸药内部时, 会对炸药整体均匀加热, 整个过程在波后1n s内完成[
1 0 ] , 由于冲击温升 时间极短, 加热完成的温度可以作为(
2 ) 式的初始温度. 炸药的冲击温升可通过求解状态方程得到, 对于未反应炸药, 显含温度形式的J WL状态方程 p
0 =A e - R
1 v - +B e - R
2 v - +ω c V T0 v - (
1 1 ) 式中: p
0 冲击波为对炸药输入压力, v - = v / v
0 为炸药的相对比容, T
0 为冲击波通过瞬间炸药的温度. 对于炸药的冲击波后温度T0, 可近似拟合为与炸药比容相关的 H o m 状态方程形式 l n ( T0) =Fs +Gs l n v s +Hs ( l n v s)
2 +Ks ( l n v s)
3 +J s ( l n v s)
4 (
1 2 ) 通过给定初始输入压力p 0, 联立求解(
1 1 ) 式、 (
1 2 ) 式, 可以得到炸药在冲击波后的初始温度T
0 和比容v s, 表1 将求解状态方程所需的参数列出, 其中 T A T B 的HOM 状态方程采用了成分相近的C OM P - B炸药参数[
1 5 ] . 表1 计算炸药初始温度所需状态方程参数 T a b l e1 J WL &
H OM E O Sp a r a m e t e r s f o rc a l c u l a t i n g i n i t i a l t e m p e r a t u r eo fu n r e a c t e de x p l o s i v e s E x p l o s i v e A / G P a B / G P a R1 R2 ω c V/ ( μ J ・k g -1 ・K-1 ) HMX [
1 3]
6 9
6 9 -1
7 2.
7 7.
8 3.
9 0.
8 5
7 8
2 5.
0 5 T A T B [
1 4]
6 3
2 0
7 -4.
4 7
2 1 1.
3 1.
1 3 0.
8 9
3 8
2 4.
8 7 E x p l o s i v e FS GS HS KS JS HMX [
1 5] -9.
0 4
2 -7 1.
3 2 -1
2 5.
2 -9 2.
0 4 -2 2.
1 9 T A T B [
1 5] -8.
8 6
8 -7 9.
7 4 -1
5 9.
4 -1
3 5.
4 -3 9.
1 3 将(
2 ) 式化为温升描述的显式, 有?T?t=2.
2 5 γ[ p
0 -p g -2
3 k l n ( r i / r o) ]
2 c p ρ k( r i -
3 -r o -
3 ) r
6 o + λ?2 T c p ρ + Q k0 c p e - Τ */ Τ (
1 3 ) 以冲击波后等效空心球的初始温度和密度作为初始条件, 对(
1 3) 式采用 F o r t r a n语言自编程序数 值求解, 表2将模型计算所需的参数和来源列出, 其中对 T AT B采用了组分接近的P B X -