编辑: 阿拉蕾 | 2019-07-02 |
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3 5
3 0
3 0
0 .
3 图3 有限元网格 F i g .
3 T h e f i n i t ee l e m e n tm e s h 为了研究土质边坡在不同坡面、 坡顶超载作用 下的稳定性变化规律和失稳模式, 本文采用4种工 况进行模拟分析, 各工况及计算的安全系数如表
2 所示, 工况施加坡面、 坡顶荷载示 意图如图
4 所示(1表示边坡坡顶施加均布荷载, 2表示边坡坡面 施加法向均布荷载) .
8 4
3 西安理工大学学报(
2 0
1 5 ) 第3 1卷第3期图4 坡面、 坡顶加荷的模式 F i g .
4 T h e l o a d i n gm o d eo nt h es i d ea n dc r e s to f s l o p e 表2 工况安全系数汇总表 T a b .
2 S u mm a r ys h e e to f t h ec a s e sa n ds a f e t yf a c t o r s 工况 工况说明 安全系数 s工况0工况0 1=0k P a , 2=0k P a
1 .
2 9
5 工况1工况1
1 1=1
0 0k P a , 2=0k P a
1 .
1 8
5 工况1
2 1=2
0 0k P a , 2=0k P a
1 .
0 8
0 工况1
3 1=3
0 0k P a , 2=0k P a
1 .
0 1
0 工况1
4 1=4
0 0k P a , 2=0k P a
0 .
9 5
5 工况2工况2
1 1=0k P a , 2=1
0 0k P a
2 .
2 8
5 工况2
2 1=0k P a , 2=2
0 0k P a
2 .
6 7
0 工况2
3 1=0k P a , 2=3
0 0k P a
2 .
3 1
0 工况2
4 1=0k P a , 2=4
0 0k P a
1 .
7 8
5 工况2
5 1=0k P a , 2=6
0 0k P a
1 .
3 6
0 工况2
6 1=0k P a , 2=10
0 0k P a
1 .
0 2
0 工况2
7 1=0k P a , 2=11
0 0k P a
0 .
9 6
0 工况3工况3
1 1=1
0 0k P a , 2=1
0 0k P a
1 .
9 9
0 工况3
2 1=2
0 0k P a , 2=2
0 0k P a
2 .
2 5
0 工况3
3 1=4
0 0k P a , 2=4
0 0k P a
2 .
3 6
0 工况3
4 1=6
0 0k P a , 2=6
0 0k P a
2 .
3 1
0 工况3
5 1=18
0 0k P a , 2=18
0 0k P a
1 .
7 9
0 2
2 未施加坡面荷载条件下边坡稳定性分析 图5为自然边坡在未施加坡面荷载仅考虑自重 作用下的 位移破坏趋势图, 该工况下安全系数为1.295, 边坡是安全的. 图5 工况0中边坡位移破坏趋势图 F i g .
5 T h e t r e n df i g u r eo fd i s p l a c e m e n t f a i l u r e i nc a s e0
2
3 坡顶施加均布荷载条件下边坡稳定性分析 图6 ( a ) ~( d ) 为边坡坡顶施加均布荷载1
0 0~
4 0 0k P a的位移破坏趋势图, 通过计算得到的边坡安 全系数依次为1 .
1 8
5 、
1 .
0 8
0 、
1 .
0 1
0 、
0 .
9 5
5 , 边坡的稳 定性逐渐降低, 边坡潜在滑动面逐步上移. 图6 工况1中边坡位移破坏趋势图 F i g .
6 T h e t r e n df i g u r e so fd i s p l a c e m e n t f a i l u r e i nc a s e1 当坡顶均布荷载较小时, 边坡的安全系数较大, 边坡稳定且潜在滑动面位置较深;
当坡顶均布荷载 达到4
0 0k P a时, 边坡的安全系数为0 .
9 5 5, 边坡处 于临界滑动状态, 且相应的滑动面位置较浅.对比 分析表明, 当坡顶荷载逐步增加时, 边坡的稳定性逐 渐降低, 边坡潜在滑动面有向上移动的趋势, 最终边
9 4
3 张媛, 等: 超载作用下土质边坡失稳与破坏模式分析 坡失稳表现出局部失稳的破坏模式.同时, 土质边 坡在自然状态下安全系数为
1 .
2 9 5, 而在坡顶超载 作用下边坡的安全系数逐步降到0 .
9 5 5, 因此, 坡顶 图7 工况2中边坡位移破坏趋势图 F i g .
7 T h e t r e n df i g u r e so fd i s p l a c e m e n t f a i l u r e i nc a s e2 超载作用会使边坡的稳定性降低.
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