PDF《3150mm 纸机三段通汽系统的整改》

17 China Pulp &

Paper Industry Vol.23,No.5 May,2002 高王王士峰,江西纸业集团 有限公司设备 动力部高级工 程师. 技术进步磨损. 蒸汽与冷凝水互通, 进汽量减少, 使烘缸热效 率降低. 对上述问题我们分别进行了整改:

2 .

1 我对烘缸分段的重新设计 我公为 了避免出现理论设计计算与实际生产运行发生矛盾, 我们对有关工艺参数进行了多次测定和 计算. 主要工艺技术参数如下: (

1 ) 抄宽3

2 0

0 m m ( 以 卷纸缸为准) ;

(

2 ) 最大工作车速V =

5 5

0 m / m i n ;

(

3 ) 定量q=49g/m2 ;

(

4 )最大抄造量G=5.17t/h;

(5)进干部纸页干度C

1 =

4 2 % ;

(

6 ) 出干部纸页干度 C

2 =

9 2 % ;

(

7 ) 每个烘缸干燥面积F 约为1

0 m

2 ;

(

8 ) 每 千克成品纸蒸发水量W = ( C

2 - C

1 ) / C

1 =

1 .

2 k g 水;

(

9 ) 纸机蒸发水量Q = W *G =

6 2

0 4 k g 水/ h ;

(

1 0 ) 干 燥速率m : 当缸面温度t m1 =

1 0

0 ~1

1 0 ℃, m

1 =

2 6 ~

2 9 k g / m

2 ・ h ;

t m

2 =

8 0 ~9

0 ℃, m

2 =

1 4 ~2

0 k g 水/ m

2 ・h ;

t m3 =

5 0 ~7

0 ℃, m

3 =

4 ~1

0 k g 水/ m

2 ・h . 我公在设计中, 一方面我们考虑到系统在运行中, 个别虹吸器可能会被冷凝水击断;

旋转接头可能存 在内漏因素, 这些因素会导致二次蒸汽量的大幅度 上升, 整个系统平衡点被破坏, 使得每段压差下降, 烘缸排水不畅;

另一方面根据干燥工艺方面要求: 纸页干度在5

0 % 以内时, 烘缸表面温度不允许超过

9 5 ℃, 以免影响纸质. 综合上述因素, 我们认为原 则上在确保干燥能力情况下, Ⅰ段(

1 0

0 ~1

1 0℃) 缸 数量应尽量减少, 而适当增加Ⅱ段(

8 0 ~9

5 ℃) 缸数 量. 目的在于加大Ⅰ段、 Ⅱ段之间压差, 有益烘缸排 水, 同时也符合干燥工艺要求. Ⅲ段(

5 0 ~7

0 ℃) 缸 据干燥工艺要求数量不能太多, 有4 个左右即可. 经过多方案比较我们选用: Ⅰ段缸1

6 个, Ⅱ段缸1

0 个, Ⅲ段缸4 个( 如图1 ) , 并通过干燥能力计算: 我公Ⅰ总蒸发量 + Ⅱ总蒸发量 + Ⅲ总蒸发量 ≥Q 纸页所需总蒸发水量 ( 即Q =

6 2

0 4 k g 水/ h ) 我公每段总蒸发量: Q ′= F・ n・m ( k g 水/ h ) 其中: n ―烘缸数量 其中: F ―每个缸干燥面积, m

2 其中: m ―平均干燥速率, k g 水/ m

2 ・h 我公因此: Q = Q ′ Ⅰ + Q ′ Ⅱ+ Q ′ Ⅲ= F ( n I ・ m

1 + n

2 ・ m

2 + n

3 ・ m

3 ) =

1 0 (

1 6 *2

7 +

1 0 *1

7 +

4 *7 ) =

6 3

0 0 >

6 2

0 4 k g / h . 我公说明这个方案干燥能力足够, 这个方案与原方 案比较: Ⅰ段缸减少6 个, Ⅱ段缸增加3 个, Ⅲ段缸 数不变.考虑到Ⅱ段缸数量增加可能会引起Ⅲ段 消化不良 , 因此把Ⅱ段一部分闪击蒸汽用于袋通 风加热器, 另一部分闪击蒸汽进入Ⅲ段, 这样做既可节约大量生蒸汽( 原袋通风加热器用生蒸汽加热) , 又可增大Ⅱ、 Ⅲ段压差.

2 .

2 我烘缸排水装置改进设计 我公对旋转虹吸排水装置而言: 排水所需的压差不 仅要克服冷凝水重力, 还要克服虹吸管旋转产生的 离心力, 其计算方程为:我公P = r ( R + V

2 /

2 g ) + P ′+ P ″ 我公P ―烘缸排水所需压差;

r ―冷凝水和蒸汽混 合物的密度;

R ―烘缸半径;

V ―虹吸管旋转线速度 等于烘缸线速度;