PDF《熊文毅》

文章编号:1001 - 893X( 2011)

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04 Ka 频段低噪声接收前端设计 熊文毅(中国西南电子技术研究所,成都610036) 摘要 : 介绍了一种应用于卫星通信的Ka 频段低噪声接收前端的设计方法.

通 过合理选择器件组合和电路形式,优化输入连接和电路级间匹配,最终研制完成了Ka 频段低噪声接收前端.接 收前端的接收信号频率在30 GHz附近.在 0.8 GHz工作带宽内,噪声系数小于2.2 dB, 增益大于60 dB, 带内增益波动小于1dB.3 套样机的测试结果验证了设计的有效性.关键词:卫星通信;

Ka 频段;

低噪声;

接收前端中图分类号:TN85 文献标识码:Adoi: 10.3969 / j. issn.1001 - 893x.2011.06.030 Design of a Ka - band Low Noise Receiver Frontend XIONG Wenyi ( Southwest China Institute of Electronic Technology,Chengdu 610036, China) Abstract: The design of a low noise Ka - band receiver front - end used in satcom is presented. Through appro priate choice of components and circuits form and optimiziation of input port matching circuits, a low noise Ka - band receiver front - end is realized. The frequency is at

30 GHz. In 0.8 GHz frequency bandwidth,the NF ( Noise Figure)is less than 2.2 dB, the gain is more than

60 dB and gain fluctuation is less than 1dB. The test result of

3 sets of samples demonstrate the validity of design. Key words: satellite communication;

Ka - band;

low noise;

receiver frontend

1 引言 毫米波频段因为更高的频率而拥有独特的优势:可利用的频谱资源丰富,可用带宽达几吉赫,为高速信息传输提供了良好条件;

波长短,在同样的增益要求下,天线口径和体积更小;

窄波束,方向性好,保密性好;

借助于成熟发展的MMIC 技术,可以更好实现信道的集成化、小型化,更适合于星载使用.因 此,毫米波卫星通信已逐渐成为卫星通信的主流.减少外部和内部噪声的影响可以提高接收灵敏度,增大天线口径可以提高天线增益和降低外部噪声影响.但 是当天线尺寸受限时,降低接收系统内部噪声就成为一个非常关键的问题.就内部噪声中的热噪声而言,影响最大的是接收前端最前级放大器的噪声性能.随 着高电子迁移率晶体管(HEMT) 和电子束平版印制技术(Electron Beam Lithography) 的成熟应用,MMIC 制造工艺不断提高,毫米波频段的MMIC 低噪声放大器的噪声系数也在不断降低.采 用0.07μ m栅长工艺的MMIC 低噪声放大器,噪声系数小于1.3 dB(

30 GHz) , 但主要为客户定制产品,无法采购.本文通过对影响接收前端噪声系数指标的各项因素进行分析,并针对性地采取优化措施,最终利用商用MMIC 低噪声放大器实现了满足要求的噪声系数.研 制完成的3套接收前端已交付用户使用,在近1年的系统联试中,工作正常.・431・第51 卷第6期2011 年6月电讯技术Telecommunication Engineering Vol.51 No.6 Jun.

2011 收稿日期:2011 -

03 - 01;

修回日期:2011 -

05 -

10 2 低噪声接收前端设计2.1 接收前端电路原理Ka 频段接收前端对接收到的微弱射频信号进行放大,再下变频到C频段中频信号后放大输出.接收前端主要技术指标见表1. 表1接收前端主要技术指标Table

1 Technical parameters of receiver front - end 指标值射频输入频率Ka 频段中频输出频率C频段射频带宽/GHz 0.8 接收噪声系数/dB ≤2.4( 常温)≤2.8( 全温)接收增益/dB ≥60 带内幅频特性≤1.2 dBp - p@800 MHz 工作温度/℃-45 ~ +

75 输入接口WR28 输出接口SMA 根据多级器件噪声系数公式[1]可知,第一级低噪声放大器的噪声性能将直接影响接收前端的噪声系数,而前级低噪声放大器较高的增益可以降低后级电路对总噪声系数的影响.依据上述原理,对表1各项指标进行综合分析,设计接收前端电路见图1. 图1接收前端原理图Fig.1 Schematic diagram of receiver front - end 2.2 低噪声电路设计为了降低接收前端噪声系数,可采取以下手段:(1) 设计低损耗的波导微带过渡;

(2) 降低低噪声放大器前的连接损耗;

(3) 选用低噪声系数、高增益的放大器;

(4) 降低接收前端工作环境温度.降低工作环境温度可以有效降低器件的噪声,但冷却系统尺寸和功耗较大,常用于无严格尺寸要求的系统,如深空探测等地面接收站,不适合于本项目.2.2.1 波导微带过渡设计波导微带过渡位于接收前端的最前级,其传输损耗对接收前端的噪声系数有直接的影响.如今的波导微带过渡形式多样,包含有脊波导过渡、探针过渡、鳍线过渡、同轴过渡等,其特性对比见表2. 表2波导微带过渡特性对比Table

2 Comparison of waveguide - to - microstrip 过滤形式损耗实现尺寸可靠性脊波导较低简单较大较差探针低简单小好鳍线低简单较大好同轴低较复杂小好考虑接收前端接口位置、尺寸、可靠性等要求,本方案选择E面探针形式[2]的波导微带过渡,微带基片采用0.127 mm厚度的RT/ Duroid 5880.过渡的3D 模型见图2. 图2波导微带过渡3D 模型Fig.2 3D - model of waveguide - to - microstrip 通过优化探针阻抗变量、短路面尺寸,获得最低传输损耗和最佳回波损耗.在 波导进行90°转弯的反射端面采用了双台阶形式,提高了传输带宽,同时简化了结构设计.图3为2个波导微带过渡背靠背测试数据.其 中包含了12 mm的微带线,总损耗小于0.7 dB.在Ka 频段,12 mm长RT/ Duroid

5880 微带线的损耗约有0.2 dB, 因此单个波导微带过渡的损耗小于0.3 dB. 图32个波导微带过渡测试数据Fig.3 Measurement result of two waveguide - to - microstrips ・

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1 ・ 第6期熊文毅:Ka 频段低噪声接收前端设计总第271 期2.2.2 低噪声放大器电路分析由多级器件噪声系数公式[1]可知,前级低噪声放大器的噪声系数决定了接收前端的噪声系数,而放大器较高的增益可以削弱使后级电路对噪声系数的影响.因 此接收前端包含了两级低噪放,第一级低噪放按最小噪声系数进行选择,第二级低噪放在兼顾噪声系数的同时,提供足够的增益,确保后级电路对总体噪声系数的影响最小.国外已可生产噪声系数小于1.3 dB的Ka 频段低噪声放大器,但仅限于客户定制.商 用货架产品的噪声系数主要还是在2dB左右.国 内也仅可生产噪声系数为2dB的Ka 频段低噪声放大器.通过器件对比,本方案选择了一款在本方案工作频段内噪声系数最低的低噪声放大器.器 件的噪声系数指标见图4所示,工作频段内噪声系数小于1.8 dB. 图4低噪声放大器噪声系数指标Fig.4 Noise figure of LNA 为了兼顾增益、驻波等指标,低噪声放大器芯片的匹配设计都不是最佳噪声匹配.根 据这一特点,微调波导微带过渡电路,可以得到一定的噪声系数改善[3, 4] , 但在微调时必须注意驻波的变化.接收前端工作在Ka 频段,键合金丝尺寸,微带线尺寸所带来的影响已不能忽略不计了.对 不同厚度微带线和不同键合数量金丝(25μ m直径)进行传输损耗仿真.分析仿真数据可知,提高键合金丝数量,降低微带线高度可以降低传输损耗.考 虑MMIC 低噪声放大器芯片的厚度为0.1 mm, 射频输入、输出键合区尺寸为0.1 mm * 0.1 mm, 本方案采用0.127 mm的基片为微带传输线,输入输出采用为双金丝键合连接.2.3 接收增益平坦度分析影响接收前端增益平坦度的因素主要有几个方面:器件幅频特性的影响;

器件驻波和级间匹配的影响;

器件组装、连接的影响.由图1可知,接收前端的接收放大、变频通道上,级联器件多达十几个,器件带内幅频特性级联累计影响较大.因 此在器件选择时必须注意:选择带内平坦的器件;

成对选择带内幅频特性反向的器件.在器件环节确保带内平坦度满足要求.射频滤波器的带内平坦度至关重要.本 方案选择微带平行耦合线滤波器,在满足带外抑制前提下,对带内平坦度进行最佳优化.Ka 频段,信号波长与电路尺寸接近,器件端口回波信号的迭加在极限条件下将导致平坦度恶化甚至自激.可 通过衰减器来提高端口驻波较差器件的回波损耗,降低回波信号的迭加恶化影响[5] .

3 接收前端组装和测试接收前端电路为双面布局设计.结 构腔体正面为射频电路,背面为低频供电、驱动控制电路,正反两面通过馈电绝缘子连接.微带传输线直接焊接在局部镀银的铝腔体上.MMIC 芯片和微封装标贴器件采用导电胶直接粘接在腔体和微带线上.为了抑制射频器件的信号辐射所导致的电路自激和杂波泄露现象,本方案设计了波导屏蔽腔对所有的射频电路进行屏蔽.波 导屏蔽腔的尺寸经过仿真优化,对射频信号呈现波导传输截止状态.完整的接收前端结构图如图5所示.图5接收前端结构图Fig.5 Structure of receiver front - end 研制完成的3套接收前端的常温噪声系数和增益测试数据如图6所示.图

7 为1#接收前端的高低温条件下的噪声系数和接收增益测试数据.表

3 为1#接收前端常温工作条件下的完整测试指标.图63套接收前端测试数据Fig.6 Measurement result of

3 receiver front - ends ・

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1 ・ www. teleonline. cn 电讯技术2011 年图71#接收前端的高低温测试数据Fig.7 Measurement result of No1 receiver front - end under high - low temperature 表31#接收前端测试数据Table

3 Measurement of No1 receiver front - end 项目测试值噪声系数/dB 1.91 ~ 2.11 增益/dB 62.86 ~ 63.43 带内幅频特性/dB 0.57 中频输出P-1dB / dBm 19.90 衰减范围/dB 32.20 带内杂波抑制/dBc

72 带外杂波抑制/dBc

60 中频高次谐波/dBc 40.90 射频输入驻波1.10 ~ 1.41 中频输出驻波1.07 ~ 1.41 功耗/W2.67

4 结论 本文分析了影响接收前端关键指标的多种因素,采取相应优化措施并准确设计关键电路,在Ka 频段实现了小于2.2 dB的低噪声系数.优 化措施及电路设计同样适用于其它毫米波频段的接收前端设计.参考文献:[1] 甘仲民,张更新,王华力,等.毫米波通信技术与系统[M].北京:电子工业出版社,2003. GAN Zhong - min, ZHANG Geng - xin, W ANG Hua - li, et al. Millimeter communication technology and system[ M] . Beijing: Publishing House of Electronics Industry,2003.( in Chinese) [ 2] Yoke - Choy Leong, Sander Weinreb. Full band waveguide - to - microstrip probe transitions[C]/ / Proceedings of

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2001 IEEE GaAs IC Symposium on 23rd Annual Technical Digest. [S. l.] : IEEE, 2001:156 - 161. [ 4] Dong - Pil Chang, In - Bok Yom, Seung - Pal Lee. Develop ment of a receiver downconverter module for Ka - band satel lite payload [C]/ / Proceedings of

2003 IEEE International Conference on Microwave Symposium Digest. [ S. l.] : IEEE, 2003:

1589 - 1592. [ 5] 顾其诤.微波集成电路设计[M]. 北京:人民邮电出版社,1978. GU Qi - zheng. Microwave integrated Circuit Dedign[ M]. Beijing: People′s Posts and Telecommunications Press, 1978. ( in Chinese) 作者简介:熊文毅(1976― ) , 男,重庆忠县人,工程师,1999 年于电子科技大学获学士学位,现为工程师,主要从事毫米波组件的开发研究工作.XIONG Wen - yi was born in Zhongxian, Chongqing, in 1976. He received the B. S. degree in 1999. He is now an engineer. His research concerns millimeter wave module. Email:xwy5233@ gmail. com ・

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