PDF《水平连铸−冷轧−退火工艺制备的 Cu-Fe-P 合金薄带特性》

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1 ]的空间关系如图

8 所示. 由图8可知, 其中两个{111}面与轧制面垂直, 另外 两个{111}面与轧制面成35.27?的夹角.图7同时给出 图8 {111}滑移面与(110)[

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1 ]织构的空间关系 Fig.8 Space relationship between {111} slip surfaces and (110)[

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1 ] texture 了合金板材取向宏观坐标系(轧向、横向和法向)和晶 体取向坐标系((110)[

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1 ])之间的关系. 依据金属单晶 体拉伸变形机制和变形临界分切应力定律,屈服强度 σs=τk/(cosΦcosλ) (3) 式中:τk为临界分切应力,由薄带的本性决定,与外 力取向无关,Φ为滑移面法线与外力中心轴之间的夹 角,λ为滑移方向与外力中心轴之间的夹角,cosΦcosλ 第19 卷第

10 期 戴姣燕,等:水平连铸?冷轧?退火工艺制备的 Cu-Fe-P 合金薄带特性

1845 为施密特因子.试样拉伸取向的晶体学指数见表1. 依据立方系晶向之间的关系,运用矢量运算法则 算出不同拉伸轴晶体学取向在每个滑移系上的施密特 因子和每个取向的施密特因子最大值的倒数,结果如 表2所列.结果表明:沿与板材成 30?和90?取向的试 样拉伸时,施密特因子最大值的倒数值比较大,合金 板材的强度会较高:而沿与板材成 45?和60?取向的试 样拉伸时,施密特因子最大值的倒数值比较小,合金 板材的强度会较低.通过对比可以发现,理论分析结 果和试验结果基本一致,这说明晶体学织构各向异性 是造成 Cu-0.1Fe-0.03P 合金板材平面各向异性的主要 原因,也是导致合金薄带冲压过程中容易产生 45?方 向开裂的主要原因.要消除 45?方向开裂,需要进一 步调整冷轧?退火工艺, 抑制{110} 〈112〉 织构的形成. 表1 试样拉伸取向的晶体学指数 Table

1 Tensile-oriented crystallography indexes of specimens Tensile direction/(?) Crystallographic index

0 ]

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1 [ ]

2 1

1 [

30 )]

6 3

8 (

1 1 [ ? )]

8 6

3 (

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1 1

1 [ ]

11 1 [ 3.3 新工艺与传统工艺制备的薄带性能比较及其产 生差距的原因探讨 水平连铸卷坯?高精冷轧新工艺与传统的半连续 铸锭?热轧?高精冷轧工艺制备的薄带力学性能和电 学性能测试结果如表

3 所列.由表

3 可以看出,新工 艺制备的冷轧?退火薄带的合金强度、电导率和软化 温度稍低,伸长率则较高. 关于两种工艺制备的薄带性能差异,本文作者有 如下的认识.在传统工艺的情况下,锭坯半连续铸造 后要进行热轧及在线固溶处理.这种工艺耗能耗时, 但是如前所述,一方面连铸坯中的缩孔和疏松可以在 热轧过程中实现冶金复合,成品薄带表面缺陷少;

另 一方面,热轧坯进行了在线固溶,凝固过程和热轧过 程中产生的平衡相可以通过固溶进入过饱和固溶体, 然后再通过冷轧?退火(时效)这种形变热处理可以获 得亚结构强化和时效析出强化,所以合金强度和电导 率相对比较高,塑性则比较低.在水平连铸板坯?冷轧?退火(时效)新工艺的情况下, 虽然锭坯连铸后不进 行热轧也没有在线固溶处理,但是连铸时的一次水冷 和二次水冷就相当于固溶处理,之后的冷轧?退火(时效)也属于形变热处理, 也一样有亚结构强化和时效析 出强化.新........