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6 mm, 管子外径为

6 3 mm, 材料 分别为

1 5 C r Mo 、

1 2 C r

1 Mo V和122Mo wV T i B ( 钢研 一102),根据设计 的金属壁温使用在不同部位 . 末级对 收稿 日期 :2

0 0

5 ―0 4一螺 作者简 介: 丁伟雄(

1 9

7 1 一) , 男,广东潮州人 , 实验师 , 硕士研 究生 流再热器共有

6 0片管组 , 每片管组分别 由7根管子并 联套弯组成 , 末级再热器 的横 向节距 S . =2

2 8 m m, 管子的外 径也为63mm, 材料分别为12Cr1Mo V、

1 2 C r

2 Mo WV Ti B和SA一2

1 3 T P一3

0 4 H, 也按设计 的 金属壁温使用在不同部位. 对于同一管屏 , 屏式再热器 进 口并联的

1 4 根炉外管段 , 屏式再热器和末级再热器 二级之间的

2 * 7根网络状联接管以及末级再热器 出 口的 7根炉外管段均采用 了不 同的管径和长度 , 用以调节控制各根受热管子中的冷却蒸汽流量 , 以便和该 管子的受热情况相适应 , 从 而达到控制管壁金属温度 的 目的 .

2 再 热器爆 管原 因分 析2.1炉膛出口左右侧的烟温和流速偏差过大 经实验分析 , 该锅炉炉膛 内四角切 向燃烧引起的 炉膛出口及水平烟道 中烟气残余旋转 , 造成炉宽方向 烟气流速和烟温有很大 的偏差 , 再热器前两侧烟气的 平均参数见表

1 . 表1270MW 负荷 下再 热器 前两侧烟气的平均参数 烟气横向流过管束的对流换热系数经验公式 : Re I = 、 , , r n a D /v j Nu ,= c ( R e j ) ( Pr j ) . _ ( P / P r ) . ・ . .

2 2 ・ 沈阳工程 学院学报 ( 自然科学版) 第2 卷a= (

2 f / D) Nu f 式中r、Mr分别是烟气平均温度 t , 下的雷 诺数和 努谢尔数 ;

P r r 、 P r 分别是烟气平均温度 ￡ f 下和壁温 下 的普朗特数;

v f r 是平均温度 r 下的烟气物理特 性参数 ;

C 、 分别是对应尺 r 的系数;

一 是管间最大 流速 ;

D 为管直径. 根据对流换热 系数 的经验公 式可以知道 , 右侧 的 对流换热系数比左侧 的要高很多 , 而且右侧的烟温也 较高 , 从而导致屏式再热器 和末级再热器产生较大的 屏间吸热偏差 . 通常残余 旋转会形成一股烟气量集 中 且温度较高的烟束 , 存在于靠近锅炉侧墙 的20%炉宽 范围内. 炉内燃烧切圆如果是逆时针方 向旋转 , 该烟束 偏 向右侧墙 , 反之则偏 向左侧墙. 烟气残余旋转在炉膛 出VI和水平烟道 中造成的屏间热负荷偏差 系数达

1 .

3 以上 . 另外 , 由于屏 式再 热器和末级再 热器采 用U型管屏 , 外圈管所受热负荷最大 , 受热面积也最大 ( 与管 长成正 比) , 并且介质流量最小 , 造成较大 的同屏热偏 差. 上述不利因素叠加 , 就造成了沿炉宽单侧局部区域 内末级再热器受热面管子很大的热偏差和壁温偏差.

2 .

2 再热器受热面面积过多 根据几种工况计算结果, 屏式再热器计算所需受 热面面积为1

2 4

9 m

2 ( 平均值) , 实际布置受热面面积 为1

5 4

5 m

2 , 多了2

9 6 m

2 , 约 占总的屏式再热器受热面 积的

1 9 .

2 %;

末级再热器原布置受热面面积为1673m2 , 经初 步估 算,实际 只需

1 2

1 3 m

2 左右 , 多了460m2 , 约 占总的末 级再热器受热 面积 的27.5%. 受 热面积过 多, 蒸汽流速就偏低 , 也容易引起受 热 面超 温.2.3末级再热器使用的

1 2 C r

2 Mo WVT i B材质 ........