PDF《通风水果冷库的热工计算温度的确定》

一分别为库 内、外表面的转移衰减倍数;

一阿护结恂热惰 性指 标;

―

4 - 一.温度波延迟 相位角,rad.第2期 冯雅等:通风 水果冷库的热 工计算温度的确 定63在(

7 )式 中右边 第三项 表示 室外 温度波 动引起库 内表 面温度波 动的变化 值.因冷库 围护结 构热情性 指标 D>

6 , 在四川 、 湖北 、 湖南等长 江流域一带冬 季通 风冷库工作 时, 日温 度波振 幅较小,一般不超过

5 = C, 而s. + . YN+ B 一丽'

―一对于冷库围护结构为厚重 材料 层, 则Y=s.,Y一曲,故(8)式为1~,Vw一{(-+剐+)㈤而耐/ 一l,SN/ a N 一0.5,故~'

iFw一1.5 (

1 O) 因此 , 日温度波 在围护结构 内表面引起温度 波动值为 一=0.05212℃ ¨

2 .5 * . 由此可见,室外温度日波 动 对库 内影 响很小,这样通过围护结构传给库内的温度主要由库外空气温度 的平均值 来决定 , 可 以认 为通风冷库的 室内计算温度 等于库外 平均 气温.即一__.但在通 风过程中 是随通风量而变化的,设通 风过程中通风带走 的热 流量为,那么 6小时带 走的热量为

6 Q ― o ( b 一~5)*6(11)相应

2 d小时平均热流 量为 =

6 Q /

2 4一÷,( ~i ㈨ ) (

1 2 ) 平均比热 流为=

4 ) ( J

3 ) 一一 一机u式中:通风量,kg/h}一空气 的定压比热 , J f ( k g・℃ ) ;

≥: r 一冷库围护结构总传热面积 , M. . 关于通风量 的确定 , 在 自然通风状 态下 , 自然通 风主要靠热压 和风压作动 力 在库 内自然风速 比较 小,可以忽 略.压头损失主要在进 出风 口处 . 即热压头和风压头 克服两 口上的 压头损 失而平衡 产生 的总 压头为 一+ 一毒+(1l1)式中,为进出口风 速.卅;

】,分别为进出口空 气容重,kg/m;

.为热压头和风 压头;

品, { , 为进 出口局部 阻力系数.取2.5.根据图I,'

-DI ~ 了热 压和 动压分别为一()一 ― 二二!{1

5 ) 一一丢8(16)重庆建筑工程学院学报第l6卷 式中:H一 进出口风 口高差 , m;

r o 一空气温度为0℃时容 重,一1.293kg/m;

一库内空 气 的热 力学 温度,一273+ ;

】 卜 一库外 空 气容 重,kgfm;

o一库外风速,m/ s ;

一进风口处 的动 压系数,进风口常 设计在迎风面有正值 i ,一 出风 口处 的动压系数 , 出风 口常设在北风面有 负值 . 由此可见,库内自然 风量 的大 小是 库 内外 温差和风压二个因素影 响.在通风过程通风带走的热流量 应与围护结构传人库 内的热流相等 传人热流 为一一A(18)一― = _ 一(18)所以―一( 一~)(19)岛d 解得上式 为鼍+{萎1.1G风.4∑ ( 20) 从(18)式可以看出 是 受通风量G的影 响,而通风量G又 受库内外 空气 温度的制约, 和

0 相互耦合,当G0时 , 一,G∞, 一_0~・,说明 的变 化范 围为 ~ . ~ , 如图3-2所 币.专l10图l自然 通风原理示意图图2通风库库内温 度 的变 化 曲线 显然 由(

1 8 ) 式无法 确定 库 内计算 温度 的具体值 , 工程上也不可能采用 上式 来确定库 内计算温度 . 如果(18)式 中,令)这样就可以由地气象条件 决定的,~e和工程现场测试的 来 确定值・而x为一 无量第2期 冯雅等:通风 水果 冷库的热工计 算温度的确 定65纲数,可定义为通风库库温 数. 在我国南 方通 风库在夜 间进 行 自然通风时 X的变化 范围并不 大.X值确定可根据对 某一类型的通风库在 运行过程中对通 风时库内温度 t . 的一 系列 实测 值 所对应的 x;