PDF《射流三通对灌水器抗堵塞特性的影响》

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5 、

1

0 、

1 5g / L的浑 水, 参考短周期堵塞的试验方法, 每次灌水时间为

3 0m i n , 间隔

3 0m i n连续灌水, 滴头流量间隔

3 0m i n 采用电子秤测量一次, 射流三通与普通三通的管网 测试系 统中灌水器的平均流量低于额定流量的75%时, 停止试验, 拆掉滴灌带, 并对管道系统、 水箱、 泵等冲洗 3次, 保证系统中无泥沙残留, 更换新 的滴灌带, 进行下一组试验.为深入分析射流三通 对灌水器抗堵塞的影响, 利用 J T H D

6 1 E型高速摄 像机拍摄射流三通两侧进口压力振幅和频率变化过 程, 通过后处理软件 i S P E E D记录压力变化值, 通过OriginPro90绘制压力变化曲线, 并分析其抗堵 塞能力.

1

3 评价指标与方法 将实测流量与设计流量的

7 5 % 对比来判定单 个滴头是否发生堵塞, 但对于灌水系统, 目前还没有 统一的堵塞评价标准方法, 因此, 本文通过克里斯琴 森均匀度系数、 平均相对流量和流量降幅结合的方 法评价堵塞情况.当滴头发生堵塞时, 克里斯琴森 均匀度系数和平均相对流量减小, 堵塞越严重, 减小 的幅度越大, 而流量降幅相应升高.克里斯琴森均 匀度系数的计算式为 C u [ = 1-∑ n i =

1 | q i-q | / ( n q ] ) *

1 0

0 % (

1 ) 式中 C u ― ― ―克里斯琴森均匀度系数, % i ― ― ―滴头序号 n ― ― ―滴头总数 q i ― ― ―第i个滴头的实测流量, L / h q ― ― ―浑水平均流量, L / h 试验时滴管系统随着灌水次数的增加滴头堵塞 加剧, 射流三通和普通三通条件下测试系统中滴头 之间流量差异较大, 以平均相对流量低于

7 5 %作为 评价指标. q r=q / q

0 *

1 0

0 % (

2 ) 式中 q r ― ― ―平均相对流量, % q

0 ― ― ―清水平均流量, L / h q d =( q

0 -q i ) / q

0 *

1 0

0 % (

3 ) 式中 q d ― ― ―流量降幅, %

2 结果与分析

2

1 射流三通对滴头堵塞的影响 以平均相对流量低于设计流量

7 5 % 发生严重 堵塞时的灌水次数作为因变量, 结果表明, 粒径和浑 水含沙量对堵塞的影响具有显著差异.不同含沙量 浑水的平均相对流量 q r与灌水次数的克里斯琴森 均匀度系数 C u 如图 3所示. 图 3中 A 1和A

2、B1和 B

2 、 C 1和C2代表级配 A 、 B 、 C条件下射流三通左出口和右出口连接的滴 灌测试系统的 q r和Cu,图中 A

3 、 B

3 、 C 3代表 3种级 配条件下普通三通连接滴灌测试系统的 q r 和Cu.由图 3可知, 射流三通对于灌水器抗堵塞能力并不 完全随着粒径增大而增强, 而是随着粒径和含沙量 的增大, 射流三通的抗堵塞能力呈先增强后减弱的 趋势, 说明一定含沙范围内, 存在射流三通对于泥沙 粒径抗堵塞能力强的敏感粒径范围. 3种级配浑水灌溉试验条件下, 随着含沙量和 灌溉次数的增加, 滴头流量的变化快慢程度也不同. 当级配 A浑水的含沙量为

0 5g / L时, 粒径范围为

0

0 3~

0

0 5m m占到

5 7

1 0 %, 且该含沙量下级配 A 随着灌水次数的增加, 普通三通条件下平均相对流 量下降速率较为显著, 而射流三通较普通三通连接 滴灌的滴头流量变化较为缓慢, 连续灌水

1 2次后, 普通三通连接的滴灌测试系统滴头堵塞率已超过

2 5 %, 其平均相对流量低于

7 5 %, 已经发生了严重 堵塞, 射流三通条件下两侧的个别滴头发生堵塞, 随 着灌水次数增加到