PDF《0 3一C质整体塞棒在 钙处 理钢中的应 用》

1 :

0 , 一 C质整体塞棒在攀钢

3 方圆坯铸机不同钙处理 钢种上的使用情况 , 探索 了 塞棒侵蚀机理和其它重要影响 因素 , 采取积极有效 措施 , 使A1:0一C质整体塞棒使用寿命逐步上升并 保持在

5 0

0 r n i n以上 .

2 塞棒侵蚀原因分析

2 .

1 钙 处理量对塞棒的侵蚀程度 不同钢种根据脱氧程度和成分调整需求 , 通常 使用的钙处理包芯线为: 钙钡包芯线、 硅钙包芯线 、 铁钙包芯线等.攀钢

3 方圆坯铸机 浇铸 的钢种主 要使用硅钙包芯线 .芯粉成分如表 l 所示 : 表1芯粉化学成 分当Ca添加量超过一定量时, A

1 0 . 一C质整体 塞棒 的损毁程度呈增大趋势 .分析 主要原 因在于 c a的添加到一定量时 , 钢中的 C a O会与 A

1 :

0 , 反应 形成低熔点 物质 , 从 而造成 了钢中的 C a对Al―c 质耐材侵蚀增 大的缘故.从CaO―A1:0系二元相 图可以看 出, 低熔点区域大约是在 C / A;

1 时.如图1所示.钢水 中的 C a会在塞棒脱碳层 内与 A I

0 . 发生 下列 反应 : Ca+

1 /

3 A1

2 03=2 /3 A1+Ca O

1 2 C a O+

7 A

1 2

0 3 =1

2 C a O

7 A

1 2

0 3 ( 熔点

1 4

1 0 ~ C) 在攀钢

3 方圆坯铸机生产实践 中发现 , 随着钙 线量喂入增 加,A l : O , 一 c整体 塞棒 侵蚀加剧造 成 塞棒开度减小 , 对应流道结晶器液面不断上涨 , 最后 无法控制浇铸而关流, 总结炉次规律发现 L F炉精炼加入钙线量与塞棒开度对应关系如图 2所示 . 生产 实 例分 析:P11105545炉 次冶 炼齿轮钢20CrMnTi时,本炉钢水 精炼钙 处理量 超过

1 3

0 k g ,

1 4

0 1

2 0

1 0

0 卿8O60402O0图1CaO―A

1 2

0 3 二元相图 对应中间包塞棒 出现严重侵蚀造成

5 s t 关流情况 , 抽取塞棒观察发现棒头部位有典型低熔点物质在钢 水 冲刷下形成的台阶 , 如图3 ( a ) 所示.累计数据分 析认为 , 钙处理钢精炼中钙硅线加入量不应超过

7 0 + 钙线量/ k g 一+塞棒开%…… - 一一_一.._.卜_.. 一一一一一・一一lIIlIIIII『IIIIIl_IIlIIlI炉次123456789101112131415161718l92O2l

2 2

2 3

2 4

2 5 L F 炉C a 线量 与塞棒开度 关系图2钙线量与塞棒开度关系 四川冶金 第34卷 k g , 否则塞棒侵蚀速度明显增快. ( a ) ( b ) 图3AhO,一C质整体塞棒侵蚀情况

2 ,

2 钢种成分对 A

1 2 O 一c质整体 塞棒侵蚀差异

2 .

2 .

1 钢种成分不同侵蚀差异 生产 中发现 Mn含量高的钢种对 A I O , 一C质 整体塞棒侵蚀程度大于一般钢种 , 分析对 比了

3 方圆坯铸机在浇铸 2个钙处理钢种 H R B

3 3 5和45号钢时 , 塞棒侵蚀速率明显不 同.HR B

3 3 5和45号 钢的成分差别如表 2所示. 表2HRB335与

4 5号钢成分对 比塑皇!HRB3

3 5 0.

1 8 O.

6 O

1 .

4 o O. O

2 O .

03 一一一45号

0 .

4 1

0 .

2 5

0 .

4 0

0 .

0 4

0 .

0 4

0 .

4 0

0 .

2 5

0 .

2 5 Mn含量高的 HR B

3 3 5钢对 A

1 O 一C质整体塞 棒侵蚀速率 明显大于 M n含量低 的45号钢, A

1 : O , 一 C整体塞棒在 H R B

3 3 5钢中的使用寿命 比4 5号 钢平均低

5 0 mi n .分析系相图发现 , A I : O 3一S i O 一Mn O质量分数达到一定 比例时, 进入

2 Mn O・ A

1 : O ・

3 S i O : 低 熔点物质相 区1300℃,如图4阴影部分 所示 . 相关文献表明, 随着 c a的添加量逐步增加 , 当CaO―S i O 2一A

1 : O 3一Mn O 质量 分数比例