PDF《0 3一C质整体塞棒在 钙处 理钢中的应 用》

1 5 %、

2 0 % 、

2 5 %、

3 0 %时, 四元相系进人低熔点区域 .因 此在生产过程中要通过对钢种成分控制 , 避免形成 多相低熔点物质 , 减缓塞棒侵蚀速度.

2 .

2 .

2 精炼处理流程差异影响 生产 中还发现 , 同一钢种炉后精炼流程不同时, 对A1:O,一C质整 体塞棒 侵蚀速 率 差异较 大.如HRB335钢种通 常采用两种精炼 流程 : ①B O F一吹 A r ―L F―C C流程② B O F一吹 A r―C C流程.① 流 程比②流程时间增加

2 5~

3 0 r a i n , 出钢温度低

1 O~

2 0 ~ C, 终点 [ O] 低100ppm.A

1 O 3一C整体塞棒在 ①流程中使用寿命 比②流程增加约

6 5 m i n .观察发 图4A12O3一SiO2一Mn O系相 图A1

2 03 现①流程钢 中MnO、 S i O : 、 A

1 : O ,等夹杂物 因出 A r 时间长而上浮充分 , 减缓 了对 塞棒的侵蚀 ;

② 流程 M n O 、 S i O : 、 A

1 : O , 等夹杂物的存在到达一定 比例时 会加剧 A

1 O , 一 C质整体塞棒的侵蚀速率.

2 .

3 中包温度与塞棒侵蚀关 系 随着中包温度升高 , 拉速降低 , 浇注时间延长, 塞棒与钢水接触时间延长, 塞棒侵蚀量 明显增加 , 浇 注相同炉数 , 温度越高, 塞棒侵蚀越严重 . 在对具有代表性 的钙处理钢种

2 0 C r Mn T i 的研 究时 , 收集了不同过热度下浇铸时间, 该钢种液相线 温度为

1 5

1 0 o C, 所采集数据都是 在攀钢

3 方 圆坯 铸机 6流浇铸 的情况下得到的.如图 5所示 , 表明该钢种在过热度超过

3 0 %时塞棒侵蚀 明显加剧 , 浇 铸时间下降很快 , 当过热度超过

5 0 ~ C时, 单炉浇铸 时间超过

7 0 m i n , 单中间包只能浇铸 2― 4炉.

2 .

4 塞棒机构对塞棒使用的影响 塞棒机构是固定在中间包壁外侧 的机械升降执 第1期SichuanMe t a l l u r g y 过热度/ ℃ 图520CrMn T i 过热度 与浇铸 时间关 系 行机构如图 6所示 , 图中 虚线 为 安装基 准面 , 应 该与水 口中心线处 于平行关系, 在装 配新 的塞棒时 确保垂直度 , 要使塞棒中心线与水 口中心线重合 , 才 能保证塞棒在钢水浇铸过程发挥钢流 阀门 作用 . 装图6塞棒执行机构装 配示意 图 塞棒执行机构的安装质量或维护情况对塞棒使 用寿命影响较大 .生产 中发现 , 常常 由于中间包壁 在高温使用时有变形造成基准面偏离 , 或是焊接质 量等原因造成安装 面偏离 中心线 , 造成塞棒 中心线 与水 口中心线不重合或有交叉 , 致使塞棒棒头与水 口碗部不完全贴合.本应是 面接触变成 了点 接触 , 在高温使用过程 中形成应力集 中, 棒头会 出现剥落 现象.在对 P

1 1

1 0

5 5

4 5炉次中间包塞棒浇铸后检查 发现 , 棒头掉块剥落 与塞棒机构 安装不到位有明显 对应关系 , 如图3(b)所示典型 的棒 头剥落掉块 现象.3采取的措施及效果

3 .

1 规 范钙 处理 量 通过测算钢液 中的 C a / A

1 比, 降低钙处理喂人 量,达到稳定生产顺行、 降低生产成本的 目的.钢种 采用脱氧工艺和喂钙线处理增加 钢液 中的钙 含量 ( 硅钙线的钙含量按照

2 5 %、 硅钙钡的钙含量按照

1 5 % , 出钢量按照

1 3

0 t , 钙收得率按照

1 0 %计算 ) 计 算结果见下表 . 含铝钢种 的铝铁加入量未作调整, 从表 3中可 以看出, 对于需进行钙处理的钢种 , 采取优化加强转 炉终点控制、 优 化脱氧工艺 .采用出钢过程预精炼 和自渣精炼工艺后 , 未进行钙含量的调整, 导致钢液 中的游离钙含量上升 , 造成水 E l 侵蚀等问题 .随着 改进工作的稳定 , 钙处理对所需的钙含量也相应进 行调整 , 及时有效 的避免 了钙处理造成 的水 口侵蚀 问题 . 表3规范前后钙处理量对 比 改........