PDF《制浆造纸废水 处理 中常见厌 氧反 应器》

1 m的空间可作沼气贮存用,系统 带压,这样产生的沼气将无需压缩机和沼气缓冲罐即 能传送较远的距离. 实际使 用中,E G S B多 为方 形钢 筋混 凝 土池 体(可以共壁) ,上部三相分离器为长方形模块化设计 , 且通过对三相分离器 出水负荷的计算可 知,三相 分 离器并不一定 充满整个截面 ,这 与其他厌氧反 应器 不同.

1 .

4 内循环反应器( I C ) I C从结 构 上看是 2个UASB叠 加而成 .下面以PAQUES公司的 B I O P A Q I C ( 见图4 ) 为例 ,对其作一介 绍.如图 4所示 ,进水经过布水器输入反应器,与下 降管循环来 的污泥和水充分混合后 ,进入第一 反应 ・

2 8 ・ 室 ,即流化床反 应室.大部分 C O D在此被降解 生成 沼气 ,由一级三相分离器收集并分离,气提.气提的 同时 ,带动污泥和水 ,一起经过上升管到达位于顶部 的三相分离器 ,沼气和泥水在此分离 ,沼气离开反应 器 ,而泥水经过 同心的下降管滑落至反应器底部形成 内循环 .第一级反应区的出水进入反应器上部进行 深度处理.B I O P A Q I C集 布水系统 、流化床 反应室、 内循环系统及深度处理区 4个工艺过程为一体 . 图4BIOPAQIC结 构简图 I C的工艺特点主要有 : (

1 )有效 防止污泥流失.虽然 I C的上升流速在 制浆造纸废水处理中高达

8 m / h ,但是其两级三相分 离器的设置,从根本上解决 了污泥流失问题 .并且 , 由于大部分 C O D是在流化床 反应室被去除,深度处 理区的产气量很小 ,不足以产生很大的扰动.且内循 环流动不经过深度处理区 ,可以将污泥很好地保留在 反 应器 中. (

2 )处理纤维 含量 高 的污 水 ,不堵 塞不积累. B I O P A Q I C布水系统的结构设计采用 了1个特别的罩 子形状 ,进水分布器是在很小的底面积上采用大口径 的特殊布水管 ,因此不可 能造 成纤维在 布水器 的堵 塞 .同时 ,由于很高的上升流速 ,纤维 以及一些钙盐 也会被安全地冲出反应器而不会累积. (

3 )抗 冲击及抗毒性负荷较大 .I C底部为流化床 反应室 ,其污泥和水都是充分混合 .而其他反应器都 是膨胀 而非流化.并且 ,颗粒 污泥独特 的结构( 甲烷 菌处于中心受保护 ) 在抗毒性方面 的能力要 远远大于 絮状污泥. C h i n a P u l p&

P a p e r V o

1 .

2 5, N o. 8,

2 0

0 6 维普资讯 http://www.cqvip.com 技术报 告 由于 I C的COD负荷特 别大 ,且其 高径 比又最 大 ,故 其截面积在这几种反应器中是最小的. B I O P A Q I C最大 的直 径为

1 2 .

5 m,最高 高度 可达

2 8 m,反应器上部 已没有空间贮存沼气 ,故沼气系统需 增 加额 外 的沼气稳 压柜.2各厌氧反应器处理制浆造纸废水时的参数选择及 比较 以上 4种厌氧反应器在处理制浆造纸废水时 的一 些参数及它们之间的 比较见表

1 . 表1列出的厌 氧反应器都 是以 C O D负荷进 行设 计 、以上升流速进行校核的.对于一定的反应器,负 荷过高 ,厌氧污泥处于食料过饱状态,很可能发生酸 败,负荷过低,颗粒污泥处于饥饿状态 ,将导致污泥 性状发生改变,出水效果下降.上升流速过高 ,颗粒 污泥被冲出反应器 ,造成污泥流失 ,上升流速过低 , 灰分就不能有效冲出反应器 ,对颗粒污泥的冲刷力下 降,反应器截面上的混合程度 ( 主要 由上升流速和沼 气产量叠加而成) 下降,泥水得不到充分混合 ,负荷 就不可能达到设计值 ,同样造成 出水效果差. 从表 1可 以看 出,除 目前 不常用的UASB外 , H y b r i d的负荷以及上升流速比较低.这就意味着 占地 面积将增加.另外由于其上升流速 比较低 ,在颗粒污 泥启动的前提下 ,如此低的上升流速如何形成对颗粒 污泥的有效 冲刷 ,颗粒污泥在长时间低速 冲刷下是否 会慢慢发生性状变化以及如何充分混合底部的泥水等 问题值得探讨 .笔者认为 ,H y b r i d比较适合在絮状污 泥 的状 态 下运行 . 最近某厂 A P M P废水厌氧处理中拟采用 B i o b e d ~ E G S B .该项 目的进水 C O D c r 负荷