PDF《高纯刚玉耐火材料生产工艺的探讨》

300 1255

740 880

1560 1035 烧后体积收缩, % 2.1 3.2 4.3 8.0 6.9 9.6 重烧线变化, % (1650 X

6 h )

0 0 ― ― ― 0#08

0 蟠变率, % (2 k g /c m M

5 0

0 °C x l2 h ) 2.27 1.26 崩溃 3.70 2.20 4.05 (

1 ) 关于气孔率和耐压强度 显气孔率与烧成温度之间的关 系如 图1 所由图1看出, 基质中含20% 煅烧氧化铝的

2 * 、 14# 试样,

1 * 由于主要原料是电熔刚玉, 1750C尚未得到烧结, 气孔率达19 一20%,

1 4 * 试样由于颗粒料为含钛的烧结刚玉, 砂, 气孔率降到1

7 % , 基质中含20% 无定形 is财年第6期V1650 ―~ffo c ~ 一一烧成温K , rc 围3体积收缩率与烧成温度的关系 试 样的 荷重软化温度如表4所示. 由表4看出, 以电熔刚玉为主要原料的试 样(2 * 、

8 * ) 其荷重软化开始点较高, 以 结晶型二氧化硅共磨粉为基质的试样(11# ) 荷重软化开始点较低. 试样蠕变性能的测定和蠕变曲线如表3 、 B

4 所示.

2 o q U ― J 1-1

1650 1700

1750 烧成温度,*0 B

2 耐压强度与烧成温度的关系 i l l ―

1 1 ―

1 1650

1700 1750 烧成温度,.C 图1气孔率与烧成湿度的关系 氧化硅共磨粉的8*,20*试样,气孔率明显 降低,分别为16%和12%;

但采用20% 结晶型 二氧化硅共磨粉为基质的1 和17# 试样,烧 结较差,气孔率较高. 试样的常温耐压强度随基质的烧成温度变 化而变化, 即与气孔率变化规律相反,烧成温 度低气孔率高,耐压强 度低,烧 成温度高气孔 率低耐压强度高,见图

1、 2.用无定形二氧化桂共 磨粉 作基质的8#,20*试样,在 1750X: 时耐压强度显著提高, 超过1000kg/cm% (

2 ) 烧后体积_ 率 .飞 试样的烧后体积收缩率, 与刚玉原料和基 质料的烧成温度有密切的关系.如图3所示. 由图3看出,以电熔刚玉为主要原料的2*、8# ,

1 1 * 试样,其烧后体积收缩率比以烧 结刚玉为主要原料的1

4 * 、 17# ,

2 0 * 试样小. 另外,同是以电熔刚玉为原料的试样, 由 于基质中原料矿物性质不同,烧后体积收缩亦 不一样.如含20% 无定形二氧化硅共磨粉的8?试样的体积收缩率 为2 ―

3 % ,而含同样 数量结晶型二氧化硅共磨粉的11 # 试样为4.3%

0 (

3 ) 试样的荷软与蠕变性能

20 19

18 I I s

2000 1300

1600 ? 20* \ 一1一//1一读rL______________________________________________________________?_____1_________________oooo5)0oooooo^20864111GPA酿田?pi轻时间'

h S

4 试祥的蠕变性能(

2 k g /c m ?,1

5 0

0 x l2 h ) 对8*试样还同时作了X 光衍射检验, 结 果与电镜扫描一致,证明其基质部分除主晶相 刚玉外,还有 少量 的针 状 莫来石结晶( 如图5中照片的下方). 20?试样基质部分的莫来石结晶更为明显? 基 质为结晶型二氧 化共磨粉 的11 ? 、

1 7 * 试样中,没有发现莫来石结晶,如阁5中xlM O 1750*C供样的费重家化置度,表4编号 荷重软化 开始点 变形2% 荷软 编号 荷重软化 开始点 变形2 % 荷软1730

1800 14#

1700 1720 8*

1730 1770 17*

1620 崩裂 11#

1700 崩裂 20#

1690 1730 由表

3、图

4 看出,

8 ?试样的蠕变率最低为1.26%,蠕变量最小(1500X

1210 0.5m m , 其次是2

0 * 试样,蠕变率为2 .2 % , 蟠变置(1500 X 12h ) 0.8m m j 再次是

2 * 试样,播变率为2.

27 % ,蠕变量(1500xl2h)1.0nim ;

含结晶型二 氧 化硅共磨粉的试样( I P ) 蠕变 性能最差, 保温不到lh即行崩溃. (

4 ) 显微结构 对2#、8# 、 11# ,2