PDF《电流分布的计算》

0 wl n( D. / ) ;

0/ k i n 互感抗:Z=2*l

0 一~l n( D. / D) Q / km 其中D. 为等值镜象深度, 一般取1000m ,r'

为OPGW 线及另一避雷线的等效半径, r 一0.95r蚰,b为 两互感导线间的距离.对我国目前 正准备架设的珞一风500kV 线含oP G w [ 的电力传输线 路,其全长

2 4 l ￡ m, 共9O基杆塔,其 中单 回线塔

5 2 基, 其泉 为双 回线 塔. 单 回线侧 和双 回线侧杆塔 之间 的间距不 一样, 即链 形等效 模型 中各 级参数 是不一样 的. 杆塔 接地 电阻 =1

0 Q,变 电所 接地电阻目=0 .

1 2 Q. OP( V 线直流电阻1Q/ k i n , 交流电阻1.2Q/ g m , 另一避雷线交 流电阻0.50/ki n . 四,计算 结果分析 以及 各参数影响1.由于 两根避 雷线参数 不一 样, 流过两根 避 雷线的 电流是不 一祥 的. 为了减少OPGW 的负担,应尽可能增大两根避雷线阻抗的差值.当短 路发生在变电所附近时,通过OP GW 的短路 电流较大. 这是 由于变 电所 接地 电阻 较 维普资讯 http://www.cqvip.com 小,一般Rs≤0 .

5 E . 故当短路发生在变电所附 近时,靠 近变 电所一侧 的等效 电阻较 而 从短 踌 点向另一 侧看 的等效 电阻相对较 大, 使 靠近变 电所这一 侧 电流巍 大. 以珞 ―― 风线 为例, 当短 踌发生 在紧靠 变电 所的i号 杆塔时,流 过OPGW 的电流可 达总短路电流的27,而另一 侧流过OP GW的 电流仅 为短路电流 的7.流 . ~OP GW 的最大电流 随雷击 点 的变化情 况如 图 6所示 . 图6OPG~ , V线虽 大 电流 随短 路的变化 情况2.当系统发生接地短路时,与短 路点相连接的oP Gw 两 侧流过 的电流 最大.在以后各级线 路杆塔起 一定 的分 流作 用. 短路 电流在靠 近短 路点处 下降很 快 以后, 逐步变得缓和.这是因为在如图I示 链形环节中, 当链 节数大于20对,以后 备级相对于一侧的等效阻抗 变化很 小(<

O .

1 ). 实际上使 各 级杆 塔的 分流 与流 过避雷 线的短 路电流成 一定 的比例关系,而在短路点附近流过避 雷线的短路电流很 大,电流 衰减较 快,随 后逐步 变慢. 同理 ,各杆塔 上电压 的 变化 也星 指数下降趋势. 具 体情 况见 图7 ( 0) 和(b).羽7(口)短路时 各杆 塔上 电压分 布情 况图7(6)短路时OPGI V线上电流 分 布情 况 当短路产生 在离变 电所 6档 以上 时,流过 OP GW 的短路电流 与总短路电流的比值小于2O.在引进珞一 凤线OPGW 线路时, 日本方 面为设计单位提供了以下的分流参考计算方法:按避雷线电阻或按避 雷线感抗计算OPGW 线的实际分 流.以珞 ~ 风线为例,由于 两 避雷 线外径相同,如按感抗分流计算,则两根避雷线的分流应该相同, 这 是不 正确的若按电阻分配,则流过OPGW 的 电流 与两根避雷线总电流之比为:I一I . P / i r =0 .

5 / (

0 .

5 + I .

2 ) =o .

2 9

4 1 式中.为流 过OPGW 的 电流 ,I 为流过避雷 线的总 电流.但 由于感 抗的存 在,使这 一比值变 为:I=√Z+Z/√ ( z ,

4 - Z : )

4 - ( z +z ) = o.

3 L

4 o 可见, 由于 线路 电抗的存在, 使分流对 OPGW 要不利一些.实际线路 模型仅考 虑线 路电阻和 自电抗作 用还是远 不够的.从以下 的计算可知,线路之间的互感 对短路电流的分 配也起着极大的作用.如图3(b)考虑两避雷线互感时,以上 电流 比值变为:I一I . , / r , =√ z

4 - ( z 一Z ) '

/ '

2 '

/ √ ( Zs . +Z ) + ( Z , 一Z- ) . 一0.