PDF《K 躲蠹式》

7 3.8/一107 27# 1.4/34 3.6/一104 万方数据 振动工程学报第17卷表3处理后各工况振动数据 单位:btm 励端轴垂直 通频/间隙 32/10.1 30/10.47 70/11.25 70/11.4 79/11.39 原始9.6V 转频/相位 18/182 18/133 53/145 52/149 68/155 注:通频/间隙:弘m/V;

转频/相位:pm/.倍频/相位:um/. 5试验分析 7月5日机组带18 Mw负荷运行时,对发电机 轴承座、机座及端盖进行了振动测试,测试结果表 明:发电机机座及轴承座振动均达到优良标准(机座 振动值标准规定为10 pm,实测值为10弘m左右;

轴 承座振动标准规定为25 ptm,实测为14肛m、17 pm 和33弘m).发电机整体动力特性良好,仅励端端盖 轴向振动偏大.从表1中可看出,励端端盖里端振动 偏大,达到220弘m,在外端振动只有20弘m左右.通 过频谱分析发现,励端端盖振动主要以低频o.5 Hz、

1 Hz、2.5 Hz、4 Hz以及40 Hz和63 Hz为主.励端 端盖超低频o.5 Hz、1 Hz、2.5 Hz、4 Hz等振动分量 主要是机内冷却风的涡动引起的,这与机座励端处 的上人孔盖板处漏风以及灭火水管漏风等有关.另 外励端轴承座的轴向振动偏大,为33 ptm,而励端端 盖处的基础振动非常小,只有4/.tm. 7月15日停机后,对励端端盖在该把合边界条 件下进行了冲击激振试验,共激得27个响应点,测 点数据见表2.通过激励点的力信号和得到的响应信 号经过傅氏变换,得到各个测点的频响函数,将频响 函数的幅频特性和相频特性经过曲线拟合,得到励 端端盖在该把合边界条件下振型图.从表2中看出, 各个测点的频响函数都含有42.5 Hz和64.5 Hz频 率成分,恰好与停机前励端端盖在18 MW负荷运行 时的振动频率相吻合.端盖的振动是端盖结构与振 源产生共振,根据励端端盖在该把合边界条件下振 型图,特提出了对励端端盖的处理如下意见: (1)在励端端盖内圆附近加焊筋板,以提高端 盖的自振频率和刚度.但是由于端盖为铸铁材料,焊 接筋板实施较困难.而铸铁材料的端盖表面不光滑, 螺栓把合易在铸铁端盖上产生裂纹.根据此情况,建 议这次暂不处理端盖的结构. (2)不处理端盖的结构,也可以从降低振源方 面考虑.由于定子机座励端的上人孔盖板密封不良 以及灭火水管漏风等引起端盖内的不均匀风速产生 风流涡动使端盖产生低频振动,因此建议处理漏风 问题,消除端盖的超低频振动分量. (3)由于内端盖的合缝面筋板呈水平方向,致 使内外盖板间的冷却风产生不均匀风压,形成风流 涡动.建议将内端盖旋转90.安装,合缝面筋板呈垂 直方向,使内外盖板间的冷却风均匀流动,减小风流 涡动,从而削弱振源.由于内端盖与机座的螺孔不是 均匀分布,使此方案实施难以实现. (4)经检查靠背轮的螺栓情况良好,轴系的轴 向窜动也无异常现象. 7月21日消缺后开机,分别测了在不同转速下 的升速过程以及在额定空载工况下的各测点的振 动,汽、励两端轴振的转频分量随转速升高增加较 // /4

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新疆天龙公司自备电厂1号机振动测试分析

865 大,表明整个轴系有轻微的动不平衡现象.从频谱图 中看出,汽、励两端的轴振主要以转频分量为主,并 且轴振随负荷的增加,幅值略有减小,在额定转速空 转和额定空载工况下的各测点的振动都几乎不变, 表明该发电机电磁振动非常小,定、转子间气隙很均 匀,安装状况良好.从表3中看出,定子机座中部振 动随负荷的增加,幅值减小,表明机组在额定负荷工 况下运行是最佳运行工况.励端端盖的振动随转速 升高增加较大,但随负荷的增加,幅值略有减小.由 于转速增加,风速增大,涡动增大;