编辑: 没心没肺DR | 2018-01-16 |
而在相同的退火温度和时间下, 晶粒长大速率大致相同.因而, 形核率越大的地方, 在晶粒长大速率相同的情况下, 再结晶晶粒也就更 加细小、 不均匀.可见, 增加热轧板的晶粒尺寸, 可 显著降低成品板再结晶退火时的形核率并导致成品 板晶粒尺寸增大. ・
2 7 ・ 安治国等: 常化退火处理对无取向硅钢组织和织构的影响 ( a ) 热轧板未经常化处理 ( b ) 热轧板经9
1 0℃常化处理 图2 成品退火板的显微组织 F i g .
2 M i c r o s t r u c t u r e so f t h e f i n a l p r o d u c t s ( a ) T h eh o t r o l l e dp l a t ew i t h o u t n o r m a l i z i n g t r e a t m e n t ( b ) T h eh o t r o l l e dp l a t ew i t hn o r m a l i z i n g t r e a t m e n t
2 .
2 织构 取向分布函数 2=4
5 ° 截面图是表达无取向硅 钢板织构最具有代表性的截面图, 在这个截面图上 可以观察到一系列重要的取向位置[
4 ] .图3显示的 是成品退火板取向分布函数 2=
4 5 ° 截面图. 由图3 ( a ) 可以看出, 由未经常化退火处理热轧 板冷轧得到的成品退火板织构由强的γ线织构组分 和极弱的立方织构组分及 G o s s织构组分组成.其中, γ线织构组分的{
1 1
1 } 〈
1 1
2 〉 织构最强. 由图3 ( b ) 可以看出, 由经常化退火处理热轧板 冷轧得到的成品退火板织构主要由 G o s s织构、 立 方织 构{100} 〈
0 0 1〉 和γ线织构{111} 〈
1 1 2〉 , {
1 1
1 } 〈
1 1
0 〉 组成.可见, 热轧板经常化退火处理后, 所得成品退火板的γ线织构组分减弱, 立方织构和 G o s s织构组分有所增强. 为了更好地说明成品退火板织构分布情况, 用 取向线分布对成品退火板的织构作进一步比较分 析, 结果如图4所示.由α取向线可以看出, 由未经 常化退火处理和经常化退火处理热轧板冷轧得到的 成品退火板均有较强的{
1 1
1 } 〈
1 1
0 〉 织构组分, 且常 化成品退火板的{
1 1
1 } 〈
1 1
0 〉 织构组分较未常化成品 ( a ) 热轧板未经常化处理 ( b ) 热轧板经9
1 0℃常化处理 图3 成品板织构 2=
4 5 ° 截面图( 密度水平:
1 ,
3 ,
5 ,
7 ,
9 ) F i g .
3 2=
4 5 ° s e c t i o no f t e x t u r eo f t h e f i n a l p r o d u c t s( l e v e l s :
1 ,
3 ,
5 ,
7 ,
9 ) ( a ) T h eh o t r o l l e dp l a t ew i t h o u t n o r m a l i z i n g t r e a t m e n t ( b ) T h eh o t r o l l e dp l a t ew i t hn o r m a l i z i n g t r e a t m e n t 退火板的要弱.γ取向线上, 常化成品退火板的 {
1 1
1 } 〈
1 1
2 〉 织构组分较未常化成品退火板的亦明显 减弱.从η取向线可知, 常化成品退火板的G o s s织构{
1 1
0 } 〈
1 0
0 〉 组分和立方织构{
0 0
1 } 〈
1 0
0 〉 组分比未 常化成 品退火板的明显增强, 特别是立方织构{001}〈100〉组分.由此可知, 热轧板经过常化退火 处理 后,得到成品退火板的{111}面织构即{111}〈112〉和{
1 1
1 } 〈
1 1
0 〉 织构组分明显减弱, 但立 方织构和 G o s s织构组分却明显增强. 在体心立方的α F e中, {
1 0
0 } 面和{
1 1
0 } 面的弹 性模量较{
1 1
1 } 面的弹性模量要小[
5 ] , 在相同的轧制 压下率条件下, 弹性模量较低的{ }面应变量较 大, 且应变能与应变的平方成正比[
6 ] .热轧时由于 剪切变形, 且轧制过程中发生了动态再结晶, 轧制结 束后发生了静态再结晶, 热轧板表层由于储能高而 发生了再结晶, 形成等轴晶粒, 次表层的剪切带和心 部变形带保留了大量的γ纤维织构.当热轧板进行 常化退火处理时, 由于剪切带有较高的储能, 再结晶 晶粒优先在剪切带内形核, 高斯织构和其他{ 0} 织构的自由能高, 易通过再结晶过程形成强的织构 ・