PDF《一干井》

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一,连,第期郭芝 俊等 碳纤维铜基 复合材料的摩 擦学 性能研究 低而 稳定 , 为正 常磨损 阶段 . 曲线 和 所示 正 常磨 损 阶段 很短 , 随后便 发生 剧 烈磨 损当摩擦系数约为 时发 生 擦伤 并 有轻 微噪声 , 摩擦 表面出现 细浅 沟痕,当摩 擦系数约为 时发生划伤 , 并有比较 明显 的 噪声 和间断振 动,摩擦表 面 出现 了较 深的沟痕 随着摩擦系数的 继续 增大而 发生 胶合 , 同时产生 连续振 动和大 的噪声 , 摩 擦表 面 除有 深沟 外,摩擦盘 表面还出现了胶合撕 脱和 粘着 现象.曲线 和所示表明 试验开 始时便发生 了剧 烈 磨损 , 可 见试 验条件已经 达 到破 坏性 的 程度 . 图示出了 型和 型试 件的摩擦系数 随载荷的变化趋势 , 可 见在两 种滑动 速度下,蒸吸鳅赞载荷图两种试件的摩擦 系数 随 载荷 的变 化趋势滑动速度、一

八、一型和 型试件的摩 擦 系数均 随载荷 的增加而 增大 当滑动速度 为时,型试件 的摩擦系数 明显 地比型试件 的低 , 而 当滑 动速度 为时,型试件 的摩擦系数又 反而略比型试件的低 , 因而 型试 件的 摩擦 系 数变化 范围 比型试件的小 . 两 种试件摩 擦系 数发生 如此不 同变化 的原 因与碳膜有关 型 试件的碳膜形成 快而 厚且分布均 匀,因而 摩擦系数小 , 当滑动 速度 较 大时 , 由于铜 的分 布 与滑 动方 向垂 直,对碳膜 有刮削作用 , 碳膜受 到破坏 , 摩擦系数增大 型 试件不 易形成均 匀连续分 布的碳膜 , 故其 摩擦系数较 大,但在 两种滑动速度 下摩 擦 系数的 相 对变 化范围较小 . 图示出了 比磨损 率与磨损程度 的应 变关 系.可以看出,不论在哪种 磨损程度 下,型一钾 尸 一一 , 尸,,

一,一,一―一一一 一门门一几常科川 正常和剧烈磨损剧烈磨损磨报程度图比磨损率 与 磨损 程度 的应 变关 系日月门川门,氏伙.工义已子已吕并军签兰摩擦学学报第卷一一 ― 一一一一一试件的 比磨损 率都较 型 试件的低 在正 常磨 损下,两种 试件的 比磨 损率均接近于一"・,都在 自润滑材料相应 的磨损 率范 围,表明摩擦面 间处于弹塑性接触状态 〔 〕 . 图 为压力 与速度 的 关系 曲线平曲线 . 图中曲线 的比磨损 率为一"一火一'・参见表 , 处 于剧 烈磨损状 态 曲线 的 比磨损 率为"么一一"参见表 , 基 本处 于正 常磨 损状 态,是碳铜复合材 料的边界工 作状态.因此,为了 保 证碳铜复合材 料不致发生 剧烈 磨损 , 设计 时应取尸 值的相 应点位 于 曲线 以下 . . 结论'山芝氏只速度、,图八型 和型试件的一曲线一别 烈磨演伏 态一正常磨损状态滑动方 向与碳纤 维垂直时,碳膜形成快而 厚且分 布均匀 , 因而 摩捺 系数小 滑 动速 度较大时 由于碳膜容 易破 坏,摩擦 系数 大.滑动方 向与 碳纤维平 行时 , 由于不 易形成均 匀连 续分 布 的碳 膜,摩擦 系数较 大,但其 随滑动速度 变化 的范围较小 . 摩擦 系数与磨 损 程度 具 有一定 的对 应关 系,当摩擦系 数低而 稳定时处于正 常磨损状态 , 当摩擦系数迅 速增大 时便发生 剧 烈磨损 . 滑 动方 向垂直于 碳纤 维 时的 比 磨损 率小 , 滑 动方 向平行于 碳纤维 时的比 磨损 率大 . 为保 证不发生 剧 烈磨损 , 应 当选定碳铜复 合材料工 作时适宜 的值.碳纤维在铜基体中分布均匀时可对碳膜均匀补充碳量 , 保持碳膜稳定存在 , 从而能够保持摩擦 系数和 比磨 损率的稳 定.参考文献〔〕〔〕〔〕〔盛〕王玉林,刘兆年,张宏 群,范大 楠,天津大学 学报,,