PDF《影响催化烟机能量回收的因素分析与对应措施》

6 c m 的间隙,而造成约15~3

0 m / mi n ~ 右的烟气损失 .另外烟气虽经再生器 两级 旋分 分离后仍存 在 较大 的催 化 剂颗 粒 ,从 而对 阀板 产生 冲刷,进一步加剧了此处烟 气跑损.经测算 ,该处 的烟气 泄漏量约

6 0~

8 0 m ~ r ai n . (

2 )增压 饥放 空时 的风 量损 失 催化 裂化 装 置有 D

9 0―1

8 、D

5 0―1 . 2型增压机各 两台 ( 均 为一 开一备 ) , 分别为外取热器底部 、中部及催化剂待生套 筒提供增压 风 ,作为催化剂输送与流化之用 .风量随着装 置运行工 况变化而变化 ,风量要求降低时 为了避免机组 喘振 ,往 往采取打开出 臼放空 阀方法 向大 气直接排放 ,而此 时放 空风量的损失约为

1 5 m / m i n左右. (

3 )临界 喷嘴 的风量 损失 装置MI P技术 改造 之前,采用的是 文丘里 管 结 构式临界喷 嘴,虽然 喷嘴 前后均安装有隔断阀 ,使其 能够在线更换或修 复.但是 由于烟气 在喉 部线速 近200m/s,产生 高速 涡流,对喷 嘴及隔断 阀的冲刷十分严重 ,烟气跑损严 重 ,一 般每三 四个月就要更换一次.经计 算在正常情况下风 量跑损约 为75Iil/min;

而当冲刷严重时, 风量跑损量约为115m/mi n ,由此可见此处的风量跑损十分大.

2 . 提高主风量及烟气量时的操作损失 由式 (

1 )可见 ,通过改 变 轴流 风机静 叶 角度提 高 主风流量可 以相应地增 加烟气量 ,同时风机 的耗 功也会 同时增加 ,使得能耗上升.因此单一地通过提 高风量来 增加烟气量 的做法 ,并不能提高烟机 的能量 回收效 率.

2 0

0 5年第8朗 运行 与维修 O p e r a t i o n&

M a i n t e n a n c e

3 . 散热损失 催化裂化装置增设 三旋 系统 及三机组 ,由于地域 限 制将之安排在距再生器较远的装置西南侧 .再生器 出口距烟机 入 口长 度达

1 2

0 m,其 中三旋 出 口至烟机 入 口的 烟道长达

6 7 .

2 m,保 温材 料经 过多年 的使用 未 曾更换 , 由于长期经 受风 吹雨打 ,保 温层 破损严 重 ,效 果较差 . 再生 器出口烟 气温度为680~C,而烟机入口温 度为640~C,三旋 出口烟 道外壁 温度 为100~2

0 0 ~ C,热能 损 失极大 .

4 . 烟机热效率降低 在机组大修中更换转子后 ,对 于转 子端面密封 与动 叶与衬环的间隙等尺寸均严格按 照设计要求来 测试.但 由于多种原因,使得两器不能够长时间平稳运行,造成 再 生器催化剂跑损.虽经 过三 旋分 离后烟气粉尘 含量仍 较高 ,有时甚至达 到300mg/m以上 ,远 远超 出设 计要 求的 >

2

0 0 m g / m ,造 成动 叶及 过流 部件磨 损 ,直 接导 致烟机热效率下 降.

三、提高烟机能量回收的措施 对烟机进行 了大 修 ,更换 了烟机 转子 及部分 零件. 根据影响烟机能量回收率 的诸 多因素 ,采取相应 的解 决 办法 ,得到 了明显的效果 .

1 . 增加烟机入 口烟气量 由式 (

1 )可知 ,烟机 能量 回收 功率 与烟机 入 口烟 气量成 正比,减少烟气跑损 ,提 高烟机入 口烟 气量就能 提 高烟机 回收功率.采取 了以下相应 的措施. (

1 )通过减小双动滑阀开度增加烟 气量 催化裂化 装置再生器来 的烟气经过三旋 以后分三 路 :一 路进烟机 做功后到余 热锅炉 ;

一路通过双动滑 阀进余热锅炉 ;

还 有一路经过四旋通过临界喷嘴再到 烟囱排空.要提高进 烟机的烟气量就必须减少另外 两路 的烟气量 ,由于冷态 调校双动滑阀零 点 ,当装置正 常运行后 温度升高导致设 备 、管线膨胀后 ,零点时 阀板 的间隙过大 ,烟机 回收功 率 明显下降 .为了减少双动滑 阀的烟气流量提 高烟机 回 收功率 ,就必须解决双动滑阀定零点问题 .于是我 们决 定在正常生产情况下找出双动滑 阀的实际零点 ( 全关 位置),以实际全关 位置作 为机械零 点 .首 先将再 生器 压 力改为由烟机人口蝶 阀单独控制 ,用 手动将双 动滑阀两 边摇关 ,直至关死为止 .同时将 这时的双动滑 阀阀位定 为仪表零位 .然后将双动滑 阀投入 自动控 制.现在仪表 通用都横 维普资讯 http://www.cqvip.com 运行与维 修Operation&