PDF《改进型中乙烯基聚丁二烯橡胶性能的研究 Ⅰ.生胶性能》

2 S-MVBR 考察 S-M VBR 偶联之前聚丁二烯的数 均相对分子质量( 以MB 表示, 以下相同) 和 偶联效率( 以G表示 ,以下相同) 对S-MVBR 的δy的影响 , 结果如表

2 所示.由表

2 可见: ①如1号样品数据所示 ,当ω(1,2-) 相近 时,尽管[ η ] 的增大有利于 δ y 的提高 , 但δy仍随着 G 的下降而减小 .表明 G 对提高 δ y 的贡献较[ η ] 更大. ②如2和3号样品数据 所示, 当合成 S-MVBR 配方中偶联剂用量 ( 偶联剂与引发剂烷基锂的量的比 ,以Aj表示,以下相同) 和MB 相同时 , 尽管 ω (

1 ,

2 -) 的增大有利于 δ y 的提高 ,但δy仍随着 G 的 下降而减小 .表明 G 对提高 δ y的贡献较 ω (

1 ,2- ) 更大. ③如4和5号样品数据所示 , 当MB 和ω(1,2-) 相同时 , δ y 随着 G 的下降 而减小.由此可见, 星形支化有利于提高生 胶的 δ y ,并且支化对 δ y 的影响较 MB 和ω(1,2-) 更为显著. 2. 1.

3 L-B -MVBR 对不同结构 L-B-MVBR 的δy进行研 究,结果如表

3 所示 .由表

3 可见 : ① 如1和2号样品数据所示 ,随着 ω (

1 ,

2 -) 、硬段

1 , 2- 聚丁二烯嵌段质量分数[ 以ω(H) 表示, 以下 相同] 的增大, δ y 增大. ②

3 和4号样品具有 相分离结构,采用这两组数据作图

1 和2,由 图1可见: 在ω(1,2- ) 相同时 ,因极性添加剂 用量( 极性添加剂与引发剂烷基锂的量的比 , 以下简称 Ai) 为2.0较Ai 为10 .

0 的样品具 有更大的硬段

1 , 2-聚丁二烯嵌段中

1 ,

2 -结 构质量分数[ 以ω(H1 ,2-) 表示, 以下相同] , 从而具有更高的 δ y .由图

2 可见: 不论 Ai 为2.0还是

10 .

0 , 样品的 δ y 几乎在同一条 曲线上, 这表明 L-B-M VBR 的δy强烈地依 赖于 ω ( H) , 而ω(H1 ,

2 -) 对δy无显著影响 . ③如1 和2 号样品所示 , 当Ai 从2.

0 增大 表1结构对 L -MVBR 屈服强度的影响 项目样品编号12345ω(1, 2- ) / % 41.

0 57.

7 38.

0 59.

4 49.

7 53.

9 54.

8 45.

2 48.

6 [ η ] /( dL・g -

1 ) 182.

3 188.

3 236.

8 266.

8 270.

4 285.

0 294.

3 297.

1 316.

0 δ y/ MPa 0.

23 0.

35 0.

42 0.

53 0.

52 0.

60 0.

62 0.

57 0.

62 表2结构对 S -MVBR 屈服强度的影响 项目样品编号12345MB*10-

4 7

9 12

7 12

7 12 ω ( 1,

2 -) / % 48.

7 46.

5 50.

3 48.

7 56.

3 39.

4 50.

3 48.

7 49.

7 39.

4 40.

0 A j 0.

25 0.

25 0.

25 0.

25 0.

35 0.

25 0.

35 [ η ] /( dL・g -

1 ) 154.

8 161.

5 222.

8 154.

8 146.

4 246.

3 222.

8 154.

8 ― 246.

3 231.

0 G/ % 60.

2 44.

3 34.

1 60.

2 45.

4 37.

7 34.

1 60.

2 43.

1 37.

7 33.

1 δ y/ MPa 0.

37 0.

26 0.

19 0.

37 0.

20 0.

33 0.

19 0.

37 0.

27 0.

33 0.

28 644 橡胶工业1997 年第

44 卷表3结构对 L -B -MVBR 屈服强度的影响 项目样品编号1234Mn *10-

4 15

15 20

20 Ai 2.

0 10.

0 2.

0 10.

0 ω ( H1,

2 -) / %

78 88

78 88 ω ( 1, 2- ) / % 44.

7 58.

7 45.

9 57.

0 36.

6 44.

7 54.

8 43.

2 52.

7 57.

2 ω ( H) / % 53.

1 77.

8 48.

0 61.

7 41.

7 53.

1 67.

3 44.

6 56.

4 62.

0 相态 均相 均相 分相 分相 分相 分相 分相 分相 分相 分相 δ y/ MPa 0.

25 0.

37 0.

31 0.

39 0.

35 0.

40 0.

50 0.

38 0.

43 0.

47 图1ω(1,2-) 对L-B -MVBR 的屈服强度的影响 到10 .

0 时,样品由均相过渡到相分离 , δ y 也 相应增大 ,表明相分离结构有利于提高 δ y . 2. 1.