PDF《云广特高压直流差动保护误动原因分析》

4 ) T7 时刻, 触发V6并瞬间导通, V

4 开始向V6换相, 此时换流变二次侧 A 相、 B 相和 V 4, V

6 形成换相支路, 但由于 V 4向V6换相不成功, 此后, 换流变二次侧 A 相、 B相电流开始下降.

5 ) T9 时刻, 触发 V 1, 而此前 V 1一直处于导通 状态, 因此 V 1保持继续导通状态.

6 ) T1

1 时刻, 触发 V 2并瞬间导通, 但由于承受 反向电压, V 2又关断.

7 ) T1

3 时刻, 触发V3并瞬间导通, V

1 开始向V3换相, 此时换流变二次侧 A 相、 B 相和 V 1, V

3 形成换相支路, 但由于 V 1向V3换相不成功, 换流 变二次侧 A 相、 B相电流下降至零. 可见, 换相失败过程中 V 1, V

4 一直处于导通状态. 1. 1. 2〖1高端阀组 D 桥换相过程分析 同理, 根据图1可得极1低端阀组 D 桥换相失 败过程如下.

1 ) T2 时刻, 触发 V 4, V 2开始向 V 4换相;

1m s 后, 如图1中X2 处所示, V 2向V4换相不成功, V

4 向V2倒换相, 此时, 本应关断的 V 2却反而继续导 通, 而本应导通的 V 4电流却反而开始减少.

2 ) T4 时刻, 触发 V 5, 此时 V 2和V5同时导通, 形成直流侧短路, 逆变侧交流系统被 V 2和V5阀旁 路, 此时直流电流增大, 换流变 A 相、 C 相交流电流 下降至零.

3 ) T6 时刻, 触发 V 6并瞬间导通, 但由于承受 反向电压, V 6立即关断.

4 ) T8 时刻, 触发V1并瞬间导通, V

5 开始向V1换相, 此时换流变二次侧 A 相、 B 相和 V 1, V

5 形成换相支路.

5 ) T1 0时刻, 触发 V 2, 而此前 V 2一直处于导通 状态, 因此 V 2继续保持导通状态.T1

0 时刻后, V

5 向V1换相不成功, 换流变二次侧 A 相、 C相电流下 降.

6 ) T1

2 时刻, 触发 V 3并瞬间导通, 但由于承受 反向电压, V 3又关断.

7 ) T1

4 时刻, 触发V4并瞬间导通, V

2 开始向V4换相, 此时换流变二次侧 A 相、 C 相和 V 2, V

4 形成换相支路, 但由于 V 2向V4换相不成功, 换流 变二次侧 A 相、 B相电流下降. 可见, 换相失败过程中 V 2和V5一直处于导通 状态. 1. 2』幌嗟戎档缏 由1. 1节分析可知, 换相失败过程中极1高端 阀组 Y 桥V1和 V

4、 D 桥V2和 V 5及极1低端阀 组Y桥V1和 V

4、 D 桥V2和 V 5一直处于导通状 态, 导通的阀和直流滤波器、 直流线路、 平波电抗器 及整流器等值电源形成的换相等值电路见图2.图中, L2, L3 和R1, R2 为直流线路等值电抗和电阻. 图2〖1换相过程等值电路 F i g . 2C o mm u t a t i o nf a i l u r e e q u i v a l e n t c i r c u i t o fp o l e1 由图2 可求得其直流电流的近似表达式如下[

7 8] : i d CH ( t ) = i d C N( t ) = i d

0 +k 1( 1- e -

2 t)+e - tai=1 m i s i nit(1)式中: i d 0为直流电流分量;

椅傻缱韬偷绺芯龆ǖ 衰减系数;

k

1 为由电阻和电感决定的系数;

i为由 电容决定的振荡频率;

m i 为振荡幅值;

a 为电容回 路数. 由式(

1 ) 可知, 换相失败时, 逆变侧直流电流由 3个分量构成, 即: 直流分量、 按指数上升的非周期 分量、 由电容放电引起的振荡谐波分量. 实际上, 换相失败过程中除了 Y 桥V1和 V

4、 D 桥V2和 V 5一直导通之外, 其他阀也有瞬间导通 过程, 只不过因承受反向电压而很快关断截止, 举例 说明如下.

1 ) 图1中T7 时刻, 除了 V 1, V 4, V 2和V5外, 还有 V 6存在导通过程, 该时刻极1高端阀导通情 况如下. Y 桥: V 6被触发而瞬间导通, 此时导通的阀为 V 1, V 4和V6. D 桥: V 6被触发导通后由于承受反向电压而关 断, 此时导通的阀为 V 2和V5. 由于高低端阀组对称 运行, 因此 T7 时刻极