PDF《（在23℃水中沉浸 24 个小时） （平衡 50%RH）》

23 剪应变 (mm) 剪应变 1.5 冲击强度 在各种不同边角形状时的冲击强度和冲击疲劳性能如图 1.5-

1、1.5-2 所示. Iupital 的冲击强度如以下所示. 有缺口悬臂梁冲击方式 〔厚度 ness 3.2mm〕ASTM D-256 6.5kg cm/cm 无缺口悬臂梁冲击方式〔厚度 ness 3.2mm〕 >

110kg cm/cm 拉伸冲击方式 〔厚度 ness 3.2mm〕ASTM D-1822 150kg cm/cm2 〔厚度 ness 1.6mm〕 120kg cm/cm2 落球方式 〔厚度 ness 3.2mm〕 25kg cm 球端 5R实验台 85mm 有缺口悬臂梁冲击的温度依存性、厚度依存性较小. 图1.5-1 冲击强度与曲率的关系 Figure 1.5-2 Repetitive impact fatigue 1.6 载荷时的长时间动作 1.6.1 抗疲劳特性 Iupital 的伸缩疲劳、弯曲疲劳的结果如图 1.6.1-

1、1.6.1-2 所示. 图1.6.1-1 拉伸疲劳强度与反复次数的关系 图1.6.1-2 弯曲疲劳强度与反复次数的关系 拉伸应力 最终损坏时的反复次数 试验片 试验条件 试验速度 试验片 试验速度 弯曲应力 最终损坏时的反复次数 1.6.2 蠕变特性 在加以一定的压力状态下,给予长时间搁置,其变形将会逐渐增加.这一现象被称为蠕变现象. Iupital 的蠕变过程如图 1.6.2-

1、1.6.2-2 所示. 蠕变失真 时间(hr) 蠕变失真 试验条件 试验条件 图1.6.2-1 拉伸蠕变 图1.6.2-2 拉伸蠕变 时间(hr) 1.6.3 应力松弛 在给予一定程度的失真(变形量)状态下长时间搁置时,维持其失真量所需的应力逐渐减小.这 一现象被称为应力松弛现象. Iupital 的应力松弛如图 1.6.3-1 所示. 弯曲应力 图1.6.3-1 弯曲应力松弛 时间 (min) 初始应力 2. 热性能 2.1 熔点 经过对 Iupital 进行 DSC 分析得出结论,其熔点为 165℃. 2.2 热导率以及比热 Iupital 的热导率为:

2 *10-4 cal/cm Iupital 的比热为: 0.35cal/g 2.3 热膨胀系数 Iupital 的线热膨胀系数根据温度而变化.尺寸增幅以及线热膨胀系数的对温度依存性如图 2.3-

1、2.3-2 所示. 图2.3-2 Iupital 的线热膨胀系数对温度的依存性 Iupital 的线热膨胀系数如下所示. 线热膨胀系数 -25 25℃

8 9*10-5 cm/cm/℃

20 80℃10 16*10-5 cm/cm/℃ 图2.3-1 Iupital 随温度而变化的尺寸增幅(20℃标准) 温度( ) 尺寸增幅 温度( ) 线热膨胀系数 2.4 热变形温度 Iupital 的热变形温度为 应力 18.6kg/cm2 110℃ (ASTM-D648) 4.6kg/cm2 158℃ ( ) 2.5 热处理带来的特性变化 成形品由于其形状的复杂性、厚度的不均

一、嵌件的存在等原因,金属模具内的溶化树脂的流 向、冷却凝固的速度会产生变化,由此可能产生内部的残余失真或变形.结晶性树脂与普通的非 结晶性树脂相比,容易产生应力松弛,残余失真也比较小,不易发生应力开裂. 作为去除成形品残余失真的方法, 可以使用退火, Iupital 进行退火处理时的温度一般为 140~150 ℃.但是,Iupital 成形品在各种实际温度下受到热老化的影响时,随着结晶化其物理属性和尺寸 发生变化.在强度上其拉伸强度和抗弯强度等虽然得到增强,但其弹性模量、延伸及冲击性能降 低,并引起尺寸萎缩.所以在产品设计时,有必要充分考虑这些变化因素. 2.5.1 热处理带来的强度变化 热处理带来的强度变化随着温度、时间、注塑条件等而各不相同.初始弹性模量随着热处理会 产生下降的倾向.强度变化如图 2.5.1-

1、2.5.1-2 所示. 拉伸强度维持率 注塑时的金属模具温度( ) 热处理条件 热循环 (-20

80 10 周期) 未处理 热处理条件 未处理 热循环 (-20