PDF《（在23℃水中沉浸 24 个小时） （平衡 50%RH）》

3 小时磨擦后的稳定磨擦系数) 速度 Friction coefficient 图4.1-2 动磨擦系数与速度的关系(对钢) 速度 速度 磨擦系数 表面压力 表面压力 表4.1-3 比磨损度(对各种不同材料) 材料* 对钢 对黄铜 对铝 对Iupital 比磨损度** 1.1 2.0

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30 试验条件 表面压力 0.7 10kg/cm2 速度 7.8 72.4km/day 时的平均比磨损度 表面压力 2.5 5kg/cm2 速度 7.8 15.5km/day 时的平均比磨损度 表面压力 2.5 5kg/cm2 速度 7.8 15.5km/day 时的平均比磨损度 表面压力 0.15 0.35kg/cm2 速度 15.5,43.9,72.4km/day 时的平均比磨损度 * 金属材料表面的研磨抛光精加工 ** 单位 (x 10-2 mm3 /kg km) 对钢 对钢 极限 PV 值图4.1-3 极限 PV 值(表面压力增加法 每20 分钟) 比磨损度 图4.1-4 比磨损度与表面压力以及速度的关系(对钢) [注] 比磨损度(mm3/kg km 极限磨擦(mm3) 表面压力(kg/cm2) x 移动距离 (km) x 接触面积(cm2) 速度 速度 速度 表面压力 4.2 轴承(径向轴承) Iupital 在机械性能、长期耐用性能、耐热性能、耐药品性方面具有优势,并且在磨擦磨损特性 方面也很出色,因此可用于轴承等各种滑行零部件. 由于轴承的磨擦磨损特性与推力磨擦磨损特性有些不同,在此对轴承设计的思路进行说明. 4.2.1 轴承内径(轴承游隙) 径向轴承的游隙(δ)根据使用情况应有不同设计,通常在常温下工作时,将其设计为轴径的 5/1000~8/1000 便可, 便可. 但是,轴承与金属轴之间产生旋转磨擦发热,轴承会因此产生高温,所以,如果是以高温使用 为前提的轴承工作环境,游隙的设计应考虑到这些条件变化的因素.即游隙可通过 进行计算.在此, φ2 :轴承与轴的线热膨胀系数之差 轴承尺寸将会增大. φ2=(αP-αM)ΔT αP, αM: 线热膨胀系数 of each resin and metal. 材料 线热膨胀系数 (x 10-5 cm/cm/℃) Iupital 1.1 钢1.6 2.4 黄铜 1.9 铝2.4 ΔT : 常温与实际工作时的温度差 φ3 : 轴承材料的热收缩 轴承在高温状态中将会加快其结晶过程,轴承尺寸将会缩小. 根据成形品的厚度和注塑条件等的不同其收缩率会不一样 φ3=0.1~0.5% 就足够了. φ4 : 注塑成形时的尺寸偏差 相对标准尺寸,容许φ4=±0.05%的尺寸偏差. φ5=滑油等造成的尺寸变化 根据润滑油的种类不同,有的会产生膨胀或收缩, 需要考虑φ5=±0~0.2%的变化.(参考 3.2 耐药品性) 在决定高温环境下的游隙时,应该了解到,轴承与轴的线热膨胀之差(φ2)、轴承材料的热收缩(φ 3)的影响大,而润滑油等造成的尺寸变化(φ5)、注塑形成的尺寸偏差(φ4)的影响则相对较小. 此外,往金属轴承座孔中压配 Iupital 轴承时,轴承内径会变小,故须考虑其变小因素将轴承内 轴径 径做的稍大一些. 在此场合, k = υ: Iupital 的泊松比(0.35) I : 压配时的过盈 即可, δ3=(φ1-φ2+φ3±φ4±φ5+φ6)ds 公式计算. 4.2.2 轴承外径(轴承厚度) 轴承厚度考虑到磨擦发热(极限 PV 值)、成形品的尺寸精度、强度等因素,设计为 1~2.5mm 左 右比较普遍. i)往金属轴承座孔中压配轴承时的过盈量 在压配时的轴承的压缩应力σ必须小于 Iupital 的最大允许压缩应力 1050kg/cm2 ii)接触面压力与过盈量的关系 在这里求算的过盈量为实际工作状态时的数据, 因此在常温时的过盈计算时, 必须考虑线热膨胀 量和轴承的热收缩因素. 4.2.3 轴承宽度 轴承........