PDF《大坦沙污水处理厂》

一、二期工程厂区地面标高为 7.9m~8.6m,三期厂地设计 标高取 8.2m,珠江历年最高潮位(老鸦岗站)为7.62m,厂外道路规划路中心标高 为8.00.本工程一期新建设施地面标高按 8.5m 控制,二期、三期新建设施地面 标高按 8.65 控制. (2)竖向设计 在土方平衡的基础上,尽可能减少构建筑物的基础处理、挖填方量.主要构 (建)物基础尽量放在原状土上,避免回填土层,减少人工基础,保证安全,节 约投资. 处理水排放厂内排水及雨水排出,按珠江历年最高潮位(老鸦岗站)7.62m, 一二期加氯接触池设计水位为 8.75m,三期加氯接触池设计水位为 9.20m,由于 推算深度处理构筑物的设计水位及中间提升泵站的扬程. 1.2 生产构(建)筑物工艺设计 1.2.1 生化池改造 改造整体思路为: 原有厌缺氧区保持不变,将现有部分好氧区分隔部分作为缺氧区,确保反硝 化脱氮作用(新增部分区域考虑增加搅拌器) ,好氧区剩余部分通过投加悬浮填 料,利用活性污泥和生物膜系统进行有机物和氨氮的去除,并确保出水效果稳定 达标. (填料投加区需设置专用推流器、拦截筛网及辅助曝气系统,保证区域内 填料的良好流化并不随出水流失. ) 1.2.1.1 一期生化池改造 将原来的好氧池起始端竖向廊道改为缺氧池或兼氧池, 第二竖向廊道第一格 改为兼氧池,延长反硝化时间;

剩余好氧池内部分区域投加悬浮填料,强化原来 的硝化效果.反硝化速率 0.033 kgNO3-N/kgMLSSBd,回流比 150%.一期生化池 改造工艺计算如下表所示: 改造前 改造后 单位 一期处理量

170000 m3 /d 池容

50112 m3 有效水深 5.8 m 总停留时间 7.07 h 厌氧区 0.6h (4234m3) 0.6h (4234m3) 缺氧区 1.79 (12700m3) 3.22h (22814m3) 好氧区 4.68 (33178m3) 3.26 (23064m3) 硝化的氨氮数量 TKNd

4250 kg/d 厌氧区缺氧区缺氧区兼氧区好MBBR 区 反硝化的硝酸盐氮数 量TNd

2210 kg/d 反硝化速率 0.028 kgNO3-N/kgMLSSBd 缺氧区反硝化所需池 容22814 好氧区硝化容积负荷 0.081 0.184 kg/(m3*d) 所需生物膜面积 3.935x106 m2 平均气水比 5.13:1 6.08:1 新增缺氧区部分新增挡墙,单池增加

3 台搅拌器(N≥3KW) ,共计

12 台. 好氧 MBBR 区需对墙体少量改动,设置为环沟形式,单池增加

2 台填料区专用 推流器(共计

8 台) ,并设置进出水拦截筛网和辅助曝气系统. ? 提标改造后气水比核算: ? 实际需氧量计算 需氧量与 BOD 去除量、系统内微生物衰减量及氨氮硝化量成正比,与硝酸 盐反硝化量成反比,总的需氧量由三部分组成:BOD 去除需氧量、氨氮硝化需 氧量、反硝化耗氧量 第一部分:BOD 去除需氧量计算 O21=Oc*St=1162.109kg/h 参数取值如下: Oct=1.25kgO2/kgBOD(生物膜与活性污泥共存的 MBBR 系统,去除含碳有 机物的单位耗氧量) St=fc*Q*(S0-Se)=22312.5kg/d fc=1.05 第二部分:氨氮硝化需氧量 O22=4.57Nht=1079.16 kg/h 其中 Nht=24Qmax[N-0.05*(S0-Se)-2]=5667.4kgN/d 第三部分:反硝化耗氧量 O23=-2.86Not=-398.84 kg/h 其中 Not=24QmaxN0=3346.87kgN/d 因此实际需氧量 O2= O21+ O22+ O23=1162.109+1079.16-398.84=1842.436kg/h. ? 标准需氧量计算 标准需氧量 Os=K0*O2=2395.17kg/h 其中 ? . ( ) 1.3 参数取值: α―混合液中 KLa 值与清水中 KLw 值之比:0.85 β―混合液饱和溶解氧值与清水饱和溶解氧值之比:0.9 Cs―标准条件下清水中饱和溶解氧:9.17mg/L C0―混合液剩余溶解氧值:2mg/L Csw―清水在 15℃和实际计算压力 Pa 时的饱和溶解氧(mg/L) ( O