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Propellan ts 第26 卷第
1 期2003年2月Ξ收稿日期: 2002- 10-
16 作者简介: 周霖(1962- ) , 男, 博士研究生, 从事爆炸理论及应用研究. 指数 n, 其关系如下: f (p , i, E , Η ;
Θ e, r0,Q v , R ;
pw , Θ w , n) =
0 (1) 图1水下爆炸实验装配示意图 根据爆炸相似律则有 pm = f (
3 w R ) (2) E s = 4Π R
2 (W Θ Cw ) ∫ 6. 7Η
0 p
2 (t) dt (3) 式中 E s ――冲击波能;
P (t) ――距爆心 R 处t时刻的冲击 波超压;
R ――离开爆心的距离;
W ――装药质量;
Θ ――装药 密度;
CW ――水的音速;
Η ――时间常数. 1.
2 试验结果 试验中使用的炸药为 TN T、 R S
211、
8701、 PW
40、 PW
30、 PW
25、PW
20、 PETN
80 A l20 等, 将炸药制成
1 kg 的球形装药. 系统装配图如图
1 所示. 使用的测试仪器 为Tektronix TD S3054B 数值示波器、 PCB138 M
131 传感器、 482A
22 信号适调仪等.
2 试验结果 表1水中爆炸的能量输出 炸药 Pm M Pa 时间常数 m s 冲击波能 (M J・kg-
1 ) 脉动周期 m s 气泡能 (M J・kg-
1 ) 冲击波能 TN T 当量 气泡能 TN T 当量 TN T 11.
00 0.
119 0.
97 212.
9 2.
11 1.
00 1.
00 RS211 12.
70 0.
126 1.
27 243.
4 3.
15 1.
31 1.
49 PW
40 11.
20 0.
150 1.
18 277.
1 4.
65 1.
22 2.
20 PW
30 12.
10 0.
149 1.
40 270.
4 4.
33 1.
44 2.
05 PW
25 12.
90 0.
150 1.
46 263.
8 4.
01 1.
51 1.
90 表2水中爆炸的能量输出 炸药 Pm M Pa 时间常数 m s 冲击波能 (M J・kg-
1 ) 冲击波能 TN T 当量 TN T 44.
01 0.
0573 1.
03 1.
00 PW
20 52.
49 0.
0656 1.
60 1.
55 8701 48.
19 0.
0568 1.
34 1.
30 PETN
80 A l20 49.
29 0.
0660 1.
56 1.
51 进行了两次系统 实验, 第1次试验的条 件是水深
10 m , 炸药 离水面深度
5 m , 炸药 与传感器之间的距离
4 m , 药量
1 kg, 试验结 果列表 1.第2次试验 条件为水深 4.
5 m , 炸 药离水面深度 1.
5 m , 炸药与传感器之间的 距离0.
98 m , 药量0.
5 kg, 试验结果如表
2 所示.典型炸药的冲 击波超压衰减情况如 图2和图
3 所示.含铝 炸药冲击波超压衰减明显慢于不含铝炸药, 而且它的超压峰值高于不含铝炸药. 图2TN T 与8701 冲击波 图3PW
20 与8701 冲击波 图4铝氧比对能量的影响 超压衰减波形 超压衰减波形
1 3 第26 卷第
1 期周霖等: 含铝炸药水中爆炸能量输出结构
3 冲击波能和气泡能的计算 图5RDX A l WAX 体系冲击波能的 计算结果与实验结果 对冲击波能、 气泡能进行了理论分析和计算, 图4是铝氧 比对冲击波能和气泡能的影响, 可以看出当铝氧比在0. 40左 右时冲击波能达到最大.对于 RDX、 TN T、 A l、 WA X 为主体 炸药的冲击波能和气泡能, 计算方法如公式 (4)、 (5) , 将计算 结果列于图
5 中, 曲线
1、
2 分别为冲击波能和气泡能的计算 值;
方块、 三角分别为冲击波能和气泡能的实测值. (WDd) PEN T = f
1 (A l O ) f
2 (WAX% ) f
3 (RDX% ) (4) (RBE) PEN T = F
1 (A l O ) F
2 (WA X% ) F
3 (RDX% ) (5) 式中 f
1 (A l O )、 F
1 (A l O ) ―― 铝氧 比与能量的关系;
f
2 (WA X% )、 F
2 (WA X% ) ――惰性添加物蜡与能量的关系;
f
3 (RDX% )、 F
3 (RDX% ) ――RDX 含量与能量的关系.
4 水下爆炸总膨胀功计算 炸药水下爆炸总膨胀功的计算结果见表 3. 单位质量炸药水下所作的总膨胀功A