PDF《含铝炸药水中爆炸能量输出结构》

0 可用由下式计 算[3 ] : A

0 = K f (Λes + eb) 式中 K f ――装药的几何系数;

Λ――冲击波损失系数;

es ――单位质量炸药的初始冲击波能;

eb ――单位 质量炸药的气泡能. 表3炸药水下爆炸总膨胀功的计算结果 TN T

8701 RS211 PW

20 PW

25 PW

30 PW

40 爆热Q (kJ・kg -

1 )

4512 5579

5748 7306

7408 7510

7704 A

0 (kJ・kg -

1 )

4065 5382

5944 7304

7397 7564

7364 A

0 Q 0.

901 0.

965 1.

034 1.

000 0.

998 1.

007 0.

956 es (M J・kg -

1 ) 1.

03 1.

34 1.

27 1.

60 1.

46 1.

40 1.

18 eb (M J・kg-

1 ) 2.

11 2.

30 3.

15 3.

63 4.

01 4.

33 4.

65 5 结果与讨论 由图

5 可以看出, 含铝炸药的冲击波能和气泡能明显高于非含铝炸药, 这是由于含铝炸药的爆热高于 非含铝炸药的缘故.当铝氧比达到 0.

35 到0.

40 时冲击波能达到最大, 随后冲击波能下降;

而气泡能随着 铝氧比的增加而增加, 当铝氧比达到 1.

00 时气泡接近最大.因为含铝炸药的爆热开始随铝含量的增加而 增加, 当铝含量增加到一定程度爆热反而下降, 这与铝氧比和冲击波能、 气泡能的变化规律是一致的. 该规 律具有普遍性, 也就是说对于不同炸药将铝氧比调整到 0.

40 左右时, 可获得最大冲击波能, 即获得最大的 近距离作功能力. 图5表明, 冲击波能和气泡能的计算结果与实测值很好的吻合, 误差不到 5% , 说明计算方法可靠.对于RDX A l WA X 炸药体系, 当铝含量在 20% 时冲击波能达到最大, 随后冲击波能下降.这是因为铝含量 超过某一值时, 爆炸物质如 RDX 的相对含量下降, 使得爆轰反应速度和爆压下降加快, 虽然爆热较高, 但 所产生的热量来不及支持爆轰波的传播, 那么冲击波超压就会下降, 由公式(3) 知, 即导致冲击波能降低. 不过此时较高的爆热还可以用来维持气泡能的增加. (下转第

36 页)

2 3 火炸药学报第26 卷第

1 期 参考文献: [1 ] 刘志建. 超细材料概念与超细炸药技术[J ]. 火炸药学报, 1995(4): 37240. [2 ] S I M PSON R L , U RT IEW P A , ORN ELLA S D L , et al . CL

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32 页) 表2列出了 TN T、

8701、 PW

20 的衰减常数 Η分别为 0. 0573, 0. 0568, 0.

0656 m s, 说明 TN T 和8701 衰减程度属于同一级别, 而8701 的冲击波超压的衰减也明显比 PW

20 炸药快, 图2和图

3 也得到这一结 论.这是由于铝粉的二次反应所产生的热量支持着爆轰波的传播, 减缓了含铝炸药水下冲击波超压的衰 减. 从表

2 可以看到离爆心 0.

98 m 处8701 和PW

20 实测的冲击波超压分别为 48.