PDF《含铝炸药水中爆炸能量输出结构》

19 M Pa 和52.

49 M Pa, 这就说明虽然

8701 初始爆轰压高, 但由于爆热低, 且缺少二次反应的支持, 其水中爆炸时冲击波超 压损失大、 衰减快.由上述可知,

8701 等非含炸药不仅衰减常数 Η小, 而且水下冲击波超压低, 由公式(3) 知它们的冲击波能必然小. 水下爆炸总膨胀功是由冲击波能 es、 气泡能 eb 和加热水所消耗的能量构成, 由表

3 可知, 总膨胀功A

0 接近于炸药的爆热,A

0 与Q 之比一般在 0.

90 ~ 1.

00 之间. 由于冲击波损失系数 Λ随炸药初始爆轰压的增 加而增大, 公式(6) 表明, 非含铝炸药如

8701 初始爆轰压高, 冲击波损失系数 Λ大, 因而冲击波能小;

相反, 含铝炸药因铝的引入, 降低了初始爆轰压, 冲击波损失系数 Λ降低, 冲击波能增加.作为表征炸药近距离 作功能力的冲击波能大小顺序为: PW 20>

PW 25>

PW 30>

8701>

R S211>

PW 40>

TN T , 其中 PW

20 炸 药近距离的作功能力比

8701 高19. 4%. 综上所述,

8701 等非含铝炸药的初始爆轰压越高以及其爆热低是导致其水下爆炸的冲击波能和冲击 波超压低的重要因素.同时说明非含铝炸药不适于水下爆炸. 参考文献: [1 ] BJARNHOL T G. Exp lo sive expansion wo rks in underw ater detonations [A ]. Proceedings 6th Sympo sium on Detonation[C ]. San D iego, 1976. 5402550. [2 ] 丁刚毅, 徐更光. 含铝炸药二维冲击起爆的爆轰数值模拟[J ]. 火炸药学报, 1994, (4): 25229. [3 ] COL E R H. U nderw ater exp lo sions [M ]. Princeton2 N ew Jersey, Princeton U niversity Press, 1961.

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1 期 ........