PDF《5 ·26”双极闭锁原因分析及改进措施》

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0 2.

3 2单极闭锁到1 6:

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2 1.

7 2双极 闭锁的过程中, 云广直流输送功率、 楚雄站交流母线 电压、 孤岛系统频率的波形变化如图2所示. 为了分析方便, 以单极闭锁时刻

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0 2.

3 2 作为初始时刻t 0, 即t

0 =0.事件具体过程分析如 下. t 0=0s , 人工设置直流低电压保护(

2 7 D C) 使极 Ⅰ闭锁. t 1=0.

0 9s , 因直流功率大幅降低, 楚雄换流站 交流母线电压快速升高至峰值6

2 7k V. ―

9 2

1 ― 第38卷第8期2014年4月25日Vol.38No.8Apr.25,

2 0

1 4 图2 5・2

6 单极闭锁导致双极闭锁事件过程 F i g .

2 P r o c e d u r eo f t h e 5・2

6 Y u n - G u a n gH V D C b i p o l eb l o c kc a u s e db yas i n g l ep o l eb l o c k t 2=0. 2s , 极Ⅱ( 单极大地回线运行) 进入1. 4倍 过负荷, 可持续3s . 直流功率由极Ⅰ闭锁前的49

0 5MW 快速降到35

0 0MW, 减少了14

0 5MW. 极Ⅰ换流 变压器吸收无功功率由12

5 0M v a r下降到1

2 0M v a r , 极Ⅱ换流变压器吸收无功功率则由12

5 0M v a r上升到27

1 0 M v a r , 故直流系统总无功 消耗增加了3

3 0 M v a r .此时楚雄站母线电压略有 下降, 至6

0 3k V. t

3 =1.

2 2s , 由于楚雄站母线电压一直在600k V 以上, 满足交流母线电压UA C >

5

8 8 k V ( 标幺值为1.

1 2, 基值为5

2 5k V) 超过1s的交流过 电压保护逻辑第Ⅰ段启动条件, 直流站控发跳小组 交流滤波器命令, 第1组D型交流滤波器切除, 母 线电压由6

1 2k V 下降到6

0 5k V.接着, 在相对时 刻1.

3 8, 1.

5 5, 1.

7 1s , 继续切除3小组 D 型交流滤波 器, 每切一小组交流滤波器, 母线电压就下降约7k V. t 4=1.

7 5s , 楚雄站交流母线电压被控制到581k V, 低于5

8 8k V, 不再继续切除交流滤波器小 组. t 5=3.

2 1s , 极Ⅱ在3s时1. 4倍过负荷结束, 极 Ⅱ功率降为1. 1倍过负荷(

27 5

0 MW) , 瞬时功率下 降7

5 0MW.直流系统无功消耗出现短时上升随即 下降的过程: 经0.

0 2s , 即t=3.

2 3s , 由27

4 0 M v a r 达到峰值32

0 8M v a r ;

又经0.

0 8s , 即t=3.

3 1s , 下 降到25

7 0M v a r , 相比极Ⅱ1. 4倍过负荷结束时减 少了1

7 0 M v a r . t 6=3.

3 0s , 楚雄站交流母线电压快速升高, 由582k V 升至峰值6

2 5k V, 并在接下来的2s时间内 保持在6

1 2k V 左右. t 7=4.

3 0s , UA C >

5

8 8k V, 延时1s再次满足, 直流站控过电压保护逻辑再次启动, 发出切除小组 交流滤波器的命令.但由于单极闭锁后, 孤岛系统 的频 率持续升高, 在t

7 时刻孤岛系统频率达到55. 2H z , 超出了交流滤波器的开关分合装置( P S D) 中设定的频率允许范围(

4 8~5

2 H z ) , 该装置误判 为设备异常而拒绝执行开关分闸命令, 导致小组交 流滤波器未能切除. t 8=5.

2 7s , 极Ⅱ进入1. 1倍过负荷约2s , 楚雄 站运行中的全部8小组 A, B 型交流滤波器因过流 保护( 定值为超过1. 3倍额定电流, 延时2s ) 相继动 作跳闸, 母线电压下降到5

3 0k V. t 9=6.

7 0s , 由于所有 A, B 型交流滤波器均切 除, 直流 运行不满足最小交流滤波器要求(1A+

1 B) , 极Ⅱ启动换流器快速关断顺序(FASOF) : 0.

1 5s后, 即t10=6.

8 5s , 极Ⅱ开始降功率, 经12.

5 5s后, 即t

1 1=1 9.

4 0s, 极Ⅱ闭锁.至此, 云广 直流双极均闭锁.

2 直流闭锁原因分析 2.

1 单极闭锁后孤岛系统频率/电压变化情况 为了进一步深入分析 5・2