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二、集中参数等值电路(彼德逊法则) * 适用条件:1.入射波必须是沿分布参数线路传播而来.2.被入射线路(Z2)必须为无穷长或折射波尚未到达待求解点 . * 例5:线路末端开路 线路Z1末端开路,一无穷长直角波U1q沿Z1入侵,问波达A点后反射电压和折射电压. U1q A Z1 * 例6:线路末端短路 线路Z1末端短路接地,一无穷长直角波U1q沿Z1入侵,问波达A点后反射电压和折射电压. U1q A Z1 * 例7:线路末端有分支 线路Z1末端有分支,分支长度为无穷长,一无穷长直角波U1q沿Z1入侵,问波达A点后反射电压和折射电压. U1q A Z1 Z1 Z1 * § 7-3:行波通过串连电感和并联电容 *

一、 无穷长直角波通过串联电感 U1q Z1 Z2 L 2U1q Z1 L Z2 U2q i2q *

一、 无穷长直角波通过串联电感 时间常数: 电压折射系数: 波通过串联电感 * 电感中的电流不能突变,初始瞬间相当于开路. 直角波通过电感后改变为指数波,降低了行波陡度. *

二、 无穷长直角波通过并联电容 U1q Z1 Z2 C Z1 Z2 C 2U1q U2q i2q i1 ic * 时间常数: 电压折射系数: 波通过并联电容

二、 无穷长直角波通过并联电容 * 电容中的电压不能突变,初始瞬间相当于短路 直角波通过电容后改变为指数波,降低了行波陡度 * 最大陡度发生在t=0时刻 串联电感时最大陡度仅取决于z2和L并联电容时最大陡度仅取决于z1和c只要增加电容或电感就可以限制侵入波的陡度 增加电感增大了入射侧的过电压,增加电容则不会增大入射侧的过电压.在无穷长的直角波作用下,电容和电感对最终的稳态值没有影响 小结 * § 7-

4 行波的多次折、反射 * * * 计及电晕损耗时的波速度波经过传播距离l后的时延为 § 7-

6 冲击电晕对线路波过程的影响 * * 冲击电晕使导线间的耦合系数增大 发生电晕以后在导线周围积聚起空间电荷,好像增大了导线半径 导线的自波阻抗减小,由导线之间的耦合系数k=z12/z11可知,耦合系数便因此而增大 电晕使导线间的耦合系数随电压瞬时值而变化,电压越高,耦合系数越大 工程上的冲击电晕时的耦合系数 电晕校正系数 导线之间的耦合系数: k=z12/z11 * 冲击电晕时的动态波阻抗 动态波阻抗考虑冲击电晕后波阻抗降低20~30% * § 7-

9 变压器绕组中的波过程 沿线路入侵的过电压波,在绕组内部将引起电磁振荡过程,在绕组的主绝缘和纵绝缘上产生过电压.变压器绕组中的波过程与下列三个因素有很大的关系:1)绕组的接法;

(星形或三角形)2)中性点接地方式;

(接地还是不接地)3)进波情况.(一相、两相或三相进波) *

一、单相变压器绕组中的波过程 实际上在绕组的不同位置,变压器的参数不尽相同.为了便于分析,通常做如下简化: (1)假定绕组的基本电气参数在绕组中各处均相同;

(2)忽略电阻和电导;

(3)不单独计入各种互感,而把它们的作用归并到自感中去. * 这样一来,如单位长度绕组的自感为L0,对地电容为C0,匝间电容为K0,而且每匝的长度为x,即可得下图所示的单相绕组波过程简化等值电路. L0dx K0/dx C0dx * 当冲击电压刚投射到变压器绕组时,电感支路的电流不会突变,此时的电感相当于支路开路,这时的变压器的等值电路可进一步简化为电容链,此电容链可等值为一集中电容,称为变压器的入口电容CT.等值电路如图所示: U0 K0/dx K0/dx C0dx C0dx x=0 x dx *